Je tato stránka užitečná? 2x

10793x

001656

Dipl.-Ing. (FH) René Flori

11.9.2020

Posouzení styčníku K prutů z CHS podle EN 1993-1-8

U svařovaných příhradových konstrukcí lze použít uzavřené kruhové průřezy. Tyto konstrukce jsou oblíbené při realizaci transparentních střech. V našem příspěvku popisujeme zvláštnosti posouzení spojů u dutých průřezů.

1 Prostorový příhradový nosník

Obecné

Štíhlé příhradové konstrukce z uzavřených průřezů jsou v architektuře oblíbené. Počítačem podporovaná tvorba střihů a geometrií přípojů umožňuje vytvářet i složité prostorové styčníky. V našem příspěvku popisujeme posouzení styčníku K. Všímáme si přitom zvláštností při zadání a posouzení.

Střešní konstrukce se zakřivenými příhradovými nosníky z CHS

2 Zakřivené prostorové příhradové nosníky ze svařovaných CHS

Údaje k modelu

Materiál: S355
Průřez pásu: RO 108x6,3 | DIN 2448, DIN 2458
Průřez diagonál: RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN 2458
Rozměry: viz obrázek

3 Rozměry příhradového nosníku

Přiřazení styčníku k typu spoje

Typ přípoje je u styčníku dutých profilů dán nejen geometrií, ale také směrem působení normálových sil v diagonálách. V našem příkladu působí v posuzovaném uzlu č. 28 na prutu č. 35 (diagonála 1) tahová síla a na prutu č. 36 (diagonála 2) tlaková síla. Při takovém rozdělení vnitřních sil je typ spoje styčník K. Pokud by v obou diagonálách působil tlak nebo tah, byl by typem spoje styčník Y.

4 Průběh normálové vnitřní síly

Ověření rozsahu platnosti

Rozhodujícím faktorem pro posouzení je dodržení mezních hodnot platnosti. Velmi důležitým bodem je poměr průměru diagonály a pásu. Pokud neleží v rozmezí 0,2 ≤ d_i/d_o ≤ 1,0, nelze posouzení provést. Poměr průměrů d_i/d_o se označuje také jako β. Die Norm EN 1993-1-8 [1] gibt in Tabelle 7.1 die Gültigkeitsgrenzen für Streben, Gurtstäbe sowie eine Eingrenzung der Überlappung der Streben vor. Pokud by měla být mezi diagonálami mezera, musí být také dodržen minimální rozměr g ≥ t₁ + t₂. Přitom t je příslušná tloušťka stěny diagonál. Stejně tak platí pro pruty namáhané tlakem požadavek na zařazení do třídy průřezu 1 nebo 2. Es erfolgt eine entsprechende Überprüfung nach EN 1993-1-1 [2] Kapitel 5.5.

5 Zobrazení dialogu 1.3 Geometrie v modulu RF-/HSS

Dimenzování,

V našem příkladu styčník splňuje rozsah platnosti podle tabulky 7.1. Proto podle EN 1993-1-8, kapitoly 7.4.1(2) stačí posoudit pásový prut na porušení povrchu pásu a prolomení smykem.

Flanschversagen des Gurtstabes aus Normalkraft nach EN 1993-1-8 Tabelle 7.2 Zeile 3.2

Ermittlung Durchmesser-Wandverhältnis γ

γ = \frac{d_{0}}{2 \cdot t_{0}}

γ	Verhältnis der Breite oder des Durchmessers des Gurtstabes zum zweifachen seiner Wanddicke
d₀	Gesamtdurchmesser Gurtstab
t₀	Wanddicke des Gurtstabquerschnitts

Stanovení poměru průměru a tloušťky stěny γ

γ = 8,57

Ermittlung Beiwert k_g

k_{g} = γ^{0.2} \cdot (1 + \frac{0.024 \cdot γ^{1.2}}{1 + e^{(0.5 \cdot g / t_{0} - 1.33)}})

k_g	Beiwert bei Knotenanschlüssen mit Spalt g
γ	Verhältnis der Breite oder des Durchmessers des Gurtstabes zum zweifachen seiner Wanddicke
e	Eulersche Zahl
g	Spaltweite zwischen den Streben eines K- oder N-Anschlusses
t₀	Wanddicke des Gurtstabquerschnitts

Součinitel k_g podle EN 1993-1-8, tabulky 7.2

k_g = 1,72

Ermittlung Gurtspannungsbeiwert k_p

k_{p} = 1 + 0.3 \cdot n_{p} \cdot (1 - n_{p})

n_{p} = \frac{f_{p}}{f_{y}}

f_{p} = \frac{N_{p}}{A_{0}} - \frac{|M_{0}|}{W_{0}}

k_p	Gurtvorspannungsbeiwert
n_p	Verhältniswert
f_p	Wert der einwirkenden Druckspannung im Gurtstab ohne die Spannungen infolge der Komponenten der Strebenkräfte am Anschluss parallel zum Gurt
f_y	Streckgrenze
N_p	Anlaufende Normaldruckkraft im Gurt
A₀	Querschnittsfläche Gurtstab
M₀	Sekundäres Moment aus Exzentrizität
W₀	Elastisches Widerstandsmoment des Gurtquerschnitts

Součinitel předpětí pásu k_p podle EN 1993-1-8

f_p je napětí v pásu od počáteční normálové síly N_p a přídavného momentu vlivem excentricity. Da im Gurt Druck und Zug anliegen, wird angenommen, dass N_p = 0 ist. Weiterhin ist die Exzentrizität des Anschlusses so klein, dass ein Zusatzmoment aus einem exzentrischen Anschluss der Streben nicht berücksichtigt werden muss. Der Hilfsbeiwert f_p ergibt sich damit zu Null. Die Vorzeichenkonvention für Druck- und Zugkräfte in RFEM und RSTAB unterscheidet sich von denen der Norm EN 1993-1-8. Daher wurde die Formel für k_p angepasst.
k_p = 1,0

Ermittlung der zulässigen Grenzschnittgröße N_Rd

N_{1, Rd} = \frac{k_{g} \cdot k_{p} \cdot f_{y 0} \cdot {t_{0}}^{2}}{\sin (θ_{1})} \cdot (1.8 + 10.2 \cdot \frac{d_{1}}{d_{0}}) / γ_{M 5}

N_{2, Rd} = \frac{\sin (θ_{1})}{\sin (θ_{2})} \cdot N_{1, Rd}

N_1,Rd	Bemessungswert der Normalkrafttragfähigkeit des Anschlusses für Strebe 1
k_g	Beiwert bei Knotenanschlüssen mit Spalt g
k_p	Gurtvorspannungsbeiwert
f_y0	Streckgrenze des Werkstoffs eines Gurtstabes
t₀	Wanddicke des Gurtstabquerschnitts
θ₁	Eingeschlossener Winkel zwischen Strebe 1 und Gurtstab
d₁	Gesamtdurchmesser Strebe 1
d₀	Gesamtdurchmesser Gurtstab
y_M5	Teilsicherheitsbeiwert
N_2,Rd	Bemessungswert der Normalkrafttragfähigkeit des Anschlusses für Strebe 2
θ₂	Eingeschlossener Winkel zwischen Strebe 2 und Gurtstab

Porušení povrchu pásu podle EN 1993-1-8, tabulky 7.2, řádku 3.2

N_1,Rd = N_2,Rd = 257,36 kN
N_1,Ed / N_1,Rd = 197,56 / 257,36 = 0,77 < 1,0
N_2,Ed / N_2,Rd = 186,89 / 257,36 = 0,73 < 1,0

Prolomení pásu smykem od normálové síly podle EN 1993-1-8, tabulky 7.2, řádku 4

Ermittlung der zulässigen Grenzschnittgröße N_Rd

N_{i, Rd} = \frac{f_{y 0}}{\sqrt{3}} \cdot t_{0} \cdot π \cdot d_{i} \cdot \frac{1 + \sin (θ_{i})}{2 \cdot \sin^{2} (θ_{i})} / γ_{M 5}

N_i,Rd	Bemessungswert der Normalkrafttragfähigkeit des Anschlusses für das Bauteil i
f_y0	Streckgrenze des Werkstoffs eines Gurtstabes
t₀	Wanddicke des Gurtstabquerschnitts
π	Kreiszahl
d_i	Gesamtdurchmesser bei KHP-Bauteilen i
θ_i	Eingeschlossener Winkel zwischen Strebe i und Gurtstab
γ_M5	Teilsicherheitsbeiwert

Prolomení pásu smykem od normálové síly podle EN 1993-1-8, tabulky 7.2, řádku 4

N_1,Rd = N_2,Rd = 417,58 kN
N_1,Ed / N_1,Rd = 197,56 / 417,58 = 0,47 < 1,0
N_2,Ed / N_2,Rd = 186,89 / 417,58 = 0,45 < 1,0

Porušení povrchu pásu vlivem momentu Mop podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 2

Toto posouzení má význam pouze u 3D úloh, kdy mohou vznikat také momenty vně roviny příhradové konstrukce.

Ermittlung der zulässigen Grenzschnittgröße M_op,Rd

M_{op, i, Rd} = \frac{f_{y 0} \cdot {t_{0}}^{2} \cdot d_{i}}{\sin (θ_{i})} \cdot \frac{2.7}{1 - 0.81 \cdot β} \cdot k_{p} / γ_{M 5}

M_op,i,Rd	Bemessungswert der Momententragfähigkeit des Anschlusses bei Biegung aus der Tragwerksebene für das Bauteil i
f_y0	Streckgrenze des Werkstoffs eines Gurtstabes
t₀	Wanddicke des Gurtstabquerschnitts
d_i	Gesamtdurchmesser bei KHP-Bauteilen i
θ_i	Eingeschlossener Winkel zwischen Strebe i und Gurtstab
β	Verhältnis der mittleren Durchmesser oder mittleren Breiten von Strebe und Gurtstab
k_p	Gurtvorspannungsbeiwert
y_M5	Teilsicherheitsbeiwert

Porušení povrchu pásu vlivem momentu Mₒₚ podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 2

M_op,1,Rd = M_op,2,Rd = 5,92 kNm
M_op,1,Ed / M_op,1,Rd = 0,08 / 5,92 = 0,01 < 1,0
M_op,2,Ed / M_op,2,Rd = 0,01 / 5,92 = 0,00 < 1,0

Porušení povrchu pásu od momentu Mip podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 1

Ermittlung der zulässigen Grenzschnittgröße M_ip,Rd

M_{ip, i, Rd} = 4.85 \cdot \frac{f_{y 0} \cdot {t_{0}}^{2} \cdot d_{i}}{\sin (θ_{i})} \cdot \sqrt{γ} \cdot β \cdot k_{p} / γ_{M 5}

M_ip,i,Rd	Bemessungswert der Momententragfähigkeit des Anschlusses bei Biegung in der Tragwerksebene für das Bauteil i
f_y0	Streckgrenze des Werkstoffs eines Gurtstabes
t₀	Wanddicke des Gurtstabquerschnitts
d_i	Gesamtdurchmesser bei KHP-Bauteilen i
θ_i	Eingeschlossener Winkel zwischen Strebe i und Gurtstab
γ	Verhältnis der Breite oder des Durchmessers des Gurtstabes zum zweifachen seiner Wanddicke
β	Verhältnis der mittleren Durchmesser oder mittleren Breiten von Strebe und Gurtstab
k_p	Gurtvorspannungsbeiwert
γ_M5	Teilsicherheitsbeiwert

Porušení povrchu pásu od momentu Mᵢₚ podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 1

M_ip,1,Rd = M_ip,2,Rd = 9,53 kNm
M_ip,1,Ed / M_ip,1,Rd = 0,37 / 9,53 = 0,04 < 1,0
M_ip,2,Ed / M_ip,2,Rd = 0,14 / 9,53 = 0,01 < 1,0

Prolomení pásu smykem od momentu M_op podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 3.2

Toto posouzení má význam pouze u 3D úloh, kdy mohou vznikat také momenty vně roviny příhradové konstrukce.

Ermittlung der zulässigen Grenzschnittgröße M_op,Rd

M_{op, i, Rd} = \frac{f_{y 0} \cdot t_{0} \cdot {d_{i}}^{2}}{\sqrt{3}} \cdot \frac{3 + \sin (θ_{i})}{4 \cdot \sin^{2} (θ_{i})} / γ_{M 5}

M_op,i,Rd	Bemessungswert der Momententragfähigkeit des Anschlusses bei Biegung aus der Tragwerksebene für das Bauteil i
f_y0	Streckgrenze des Werkstoffs eines Gurtstabes
t₀	Wanddicke des Gurtstabquerschnitts
d_i	Gesamtdurchmesser bei KHP-Bauteilen i
θ_i	Eingeschlossener Winkel zwischen Strebe i und Gurtstab
y_M5	Teilsicherheitsbeiwert

Prolomení pásu smykem od momentu M_op podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 3.2

M_op,1,Rd = M_op,2,Rd = 8,70 kNm
M_op,1,Ed / M_op,1,Rd = 0,08 / 8,70 = 0,01 < 1,0
M_op,2,Ed / M_op,2,Rd = 0,01 / 8,70 = 0,00 < 1,0

Prolomení pásu smykem od momentu Mip podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 3.1

Ermittlung der zulässigen Grenzschnittgröße M_ip,Rd

M_{ip, i, Rd} = \frac{f_{y 0} \cdot t_{0} \cdot {d_{i}}^{2}}{\sqrt{3}} \cdot \frac{1 + 3 \cdot \sin (θ_{i})}{4 \cdot \sin^{2} (θ_{i})} / γ_{M 5}

M_ip,i,Rd	Bemessungswert der Momententragfähigkeit des Anschlusses bei Biegung in der Tragwerksebene für das Bauteil i
f_y0	Streckgrenze des Werkstoffs eines Gurtstabes
t₀	Wanddicke des Gurtstabquerschnitts
d_i	Gesamtdurchmesser bei KHP-Bauteilen i
θ_i	Eingeschlossener Winkel zwischen Strebe i und Gurtstab
y_M5	Teilsicherheitsbeiwert

Prolomení pásu smykem od momentu Mip podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 3.1

M_ip,1,Rd = M_ip,2,Rd = 7,33 kNm
M_ip,1,Ed / M_ip,1,Rd = 0,37 / 7,33 = 0,05 < 1,0
M_ip,2,Ed / M_ip,2,Rd = 0,14 / 7,33 = 0,02 < 1,0

Interakční podmínky podle EN 1993-1-8, kapitoly 7.4.2, rovnice 7.3

Při tomto posouzení se diagonály posuzují na současné namáhání normálovou silou a ohybem. Nyní se zde bude uvažovat pouze ohyb kolmo na rovinu příhradové konstrukce.

\frac{N_{i, Ed}}{N_{i, Rd}} + \frac{|M_{op, i, Ed}|}{M_{op, i, Rd}} \leq 1.0

\frac{197.56}{257.36} + \frac{|- 0.08|}{5.92} = 0.78 < 1.0 (S 1)

\frac{- 186.89}{257.36} + \frac{|- 0.01|}{5.92} = 0.72 < 1.0 (S 2)

N_i,Ed	Bemessungswert der einwirkenden Normalkraft für das Bauteil i
N_i,Rd	Bemessungswert der Normalkrafttragfähigkeit des Anschlusses für das Bauteil i
M_op,i,Ed	Bemessungswert des einwirkenden Momentes aus der Tragwerksebene für das Bauteil i
M_op,i,Rd	Bemessungswert der Momententragfähigkeit des Anschlusses bei Biegung aus der Tragwerksebene für das Bauteil i
S1	Strebe 1
S2	Strebe 2

Interakční podmínky podle EN 1993-1-8, kapitoly 7.4.2, rovnice 7.3

Závěr a výhled

Jak z našeho příspěvku vyplývá, posouzení styčníku K není úplně jednoduché. V přídavném modulu RF-/HSS nabízí Dlubal Software nástroj pro posouzení všech typů styčníků uváděných v normě, jak z CHS, tak SHS a RHS.

Databáze znalostí

KB 001656 | Posouzení styčníku K prutů z CHS podle EN 1993-1-8

Autor

Ing. Flori je vedoucím oddělení péče o zákazníky a také poskytuje technickou podporu uživatelům programů Dlubal Software.

Odkazy

Reference

Evropský výbor pro normalizaci. (2009). Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí – Část 1-8: Navrhování styčníků; ČSN EN 1993-1-8:2006-12 Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010
Eurokód 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten - Teil 1‑1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby, EN 1993-1-1:2005. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010

Stahování

Model k odbornému článku | Soubor programu RFEM 5

3,98 MB

Události

24.4.2025

$Novinky z Modelu budovy \n pro RFEM 6$

Webinář

News from Building Model for RFEM 6

30.4.2025

Online školení

RFEM 6 | Studenti | Úvod do posouzení prutů

30.4.2025

$Analýza přetlakové haly \n v programu RFEM 6$

Webinář

Analysis of Air-Supported Hall in RFEM 6

7.5.2025

Online školení

RSECTION 1 | Studenti | Úvod do pevnosti a pružnosti

7.5.2025

Webinář

Novinky v programech RFEM 6 a RSTAB 9

8.5.2025

Plánování integrace stavebního rozšíření v rané fázi návrhu ve 14:00 středoevropského času.

Webinář

Considering Extension During Planning Phase Using Construction Stages Analysis (CSA) Add-on

14.5.2025

Online školení

RFEM 6 | Studenti | Úvod do MKP

15.5.2025

Informativní obrázek s často kladenými dotazy adresovanými podpůrným týmem Dlubal během speciálního sezení.

Webinář

Most Frequently Asked Questions Answered by Dlubal Support Team | May 2025

21.5.2025

Online školení

RFEM 6 | Students | Introduction to Timber Design

22.5.2025

Snímek z programu RFEM 6 zobrazující nelineární analýzu deskového nosníku

Webinář

How to Carry Out the Nonlinear Analysis of a Plate Girder with RFEM 6

27.5.2025

Online školení

RFEM 6 | Students | Introduction to Reinforced Concrete Design

28.5.2025

Bylo představeno devět speciálních funkcí v programu RFEM 6, které zdůrazňují pokročilé možnosti analýzy a rozšířené možnosti modelování.

Webinář

9 Special Features in RFEM 6 You Should Know

Videa

Webinář o principech posouzení ocelových konstrukcí pro demonstraci programu RFEM 6.

Obecné

Webinář | Posouzení požární odolnosti ocelových konstrukcí v programu RFEM 6

Trvání: 01:10:25 min

Snímek obrazovky zobrazující obsah webináře o výměně dat mezi programy Revit a RFEM 6 s vysvětlením technických detailů.

Obecné

Webinář | Výměna dat Revit – RFEM 6

Trvání: 00:59:06 min

Přehled webináře s ukázkou návrhu skleněného zábradlí v RFEM 6 při posouzení statiky.

Obecné

Webinář | Posouzení skleněného zábradlí v programu RFEM 6

Trvání: 00:51:02 min

Detailní pohled na navrhování skleněných konstrukcí, který přehledně zobrazuje konstrukční vlastnosti a zatížení skla.

Obecné

Posouzení skleněných konstrukcí

Trvání: 00:01:06 min

Zobrazení kontaktních napětí v konstrukci, podrobně zobrazené v grafickém zobrazení pomocí barevného stínování.

Obecné

Grafické zobrazení kontaktních napětí

Trvání: 00:00:30 min

Vizualizace přenosu jednotlivých rozměrů základů při návrhu základů v softwaru. Snímek obrazovky dialogového okna s volitelnými vstupními poli pro parametry, jako je šířka, délka a hloubka. Jsou zde vizuální poznámky k použití těchto parametrů při analýze konstrukce. Profesionální program pro statické výpočty pro podporu analýzy konstrukce.

Obecné

Převzetí rozměrů základu při posouzení základových patek

Trvání: 00:01:11 min

Zobrazení dílčího modelu s ocelovými spoji, včetně nosníků a detailů spojů, pro analýzu konstrukce.

Obecné

Dílčí model v ocelových spojích

Trvání: 00:00:52 min

Přehled možností přenosu zatížení v programu RFEM 6 během webináře.

Obecné

Webinář | Možnosti přenosu zatížení v programu RFEM 6

Trvání: 00:00:00 min

Prezentace ukazující nové funkce pro navrhování ocelových styčníků ve webináři RFEM 6.

Obecné

Webinář | Nové funkce pro posouzení ocelových přípojů v programu RFEM 6

Trvání: 00:49:22 min

Seznam videí

Modely ke stažení

Model 004581 | Ocelový sloup | Eulerův vzpěr

572x

61x

Ocelový sloup | Eulerův vzpěr

1728x

126x

Ocelový nosník | Analýza klopení

411x

43x

Ocelový válec

Budova

Model 005634 | Laminated wood arched roof spans 47 meters for University of Florence labs.

26x

Projekt na novou budovu laboratoří DICEA na univerzitě ve Florencii

504x

21x

Naklápějící se kostka

Model 005632 | Ocelový výsuvný nos pro podélný výsun betonové komory mostní estakády D35.

28x

Napojení na komoru mostní estakády na D35

118x

34x

Plastický materiálový model

Horní stanice lanovky 3S odolná vůči zatížení sněhem a větrem i vůči kabinám pro cestující

102x

Lanovka 3S - stanice na vrcholu ve výšce 3200 m

Články z databáze znalostí

Zobrazení procesu provádění posouzení stability podle normy DIN EN 1992-1-1 v programu RFEM 6

Pro železobetonové prvky a konstrukce, jejichž statické chování je významně ovlivněno účinky podle teorie druhého řádu, nabízí Eurokód 2 obecnou metodu založenou na nelineárním stanovení vnitřních sil podle teorie druhého řádu (5.8.6). a dále aproximační metodou založenou na jmenovité křivosti (5.8.8).

Cílem tohoto odborného příspěvku je provést posouzení podle obecné metody posouzení podle Eurokódu 2 na příkladu železobetonového sloupu.

Přečíst si více

Model železobetonového nosníku vystaveného tečení a smršťování

Tento odborný příspěvek se zabývá přímou analýzou deformací železobetonového nosníku se zohledněním dlouhodobých účinků dotvarování a smršťování. Přímý výpočet podle Eurokódu 2 (EN 1992-1-1, Kapitola 7.4.3) je vysvětlen na prostém nosníku. Zvláštní pozornost je věnována tahovému zpevnění, chování ve stavu s trhlinami na základě součinitele rozdělení (parametr poškození) a zohlednění smršťování a dotvarování.

Přečíst si více

Tvar vybočení konzoly jako výsledek stabilitní analýzy

Addon '''Stabilita konstrukce''' je užitečný nástroj pro posouzení konstrukčních prvků, které jsou náchylné k boulení. Je znázorněno stanovení způsobu porušení a kritického zatížení konzoly s náběhy.

Přečíst si více

KB 001925 | Posouzení koutového svaru podle AISC v programu RFEM 6

Napětí ve svarech mezi plochami lze stanovit pomocí addonu Analýza napětí-přetvoření v programu RFEM 6. Dále lze zadat mezní napětí stanovené podle příslušné normy pro stanovení využití svaru. V tomto příspěvku se zaměříme na posouzení koutových svarů podle AISC 360-22 [1] na dvou příkladech ze svazku 1 AISC: Příklady posouzení [2].

Přečíst si více

Screenshoty

Vzpěr

Stabilitní selhání klopením

Analýza lokálního boulení pomocí Dlubal programu RSTAB.

Lokální boulení

Statický model zobrazující analýzu smykového boulení pomocí softwaru Dlubal.

Analýza smykového boulení ve stavebním inženýrství

Boulení skořepiny

Budova

Project for the New Headquarters of the DICEA Laboratories at the University of Florence

Analýza křivek napětí-přetvoření konzolového vozíku pro optimalizaci konstrukce.

Analýza napětí a deformace konzolového vozíku

Konstrukční deformace konzolového vozíku je zobrazena v technické grafice.

Deformační analýza konzolového vozíku

Funkce programů

Funkce 002720 | Modální součinitel důležitosti pro posouzení stability

Modální součinitel důležitosti (MRF) Vám může pomoci posoudit, jak dalece se jednotlivé konstrukční prvky podílejí na vlastním tvaru. Výpočet je založen na relativní pružné deformační energii každého jednotlivého konstrukčního prvku.

Pomocí MRF je možné rozlišovat mezi lokálními a globálními vlastními tvary. Pokud má několik prutů významný modální součinitel důležitosti (např. 20 %), je nestabilita celé konstrukce nebo její části velmi pravděpodobná. Pokud je oproti tomu součet všech MRF pro vlastní tvar přibližně 100 %, lze očekávat lokální stabilitní problém (např. vybočení jednoho prutu).

Kromě toho lze pomocí MRF stanovit kritická zatížení a náhradní vzpěrné délky jednotlivých konstrukčních prvků (např. pro posouzení stability). Vlastní tvary, pro které má určitý prut malé hodnoty MRF (např. <20 %), lze v této souvislosti zanedbat.

MRF se zobrazí pro vlastní tvar v tabulce výsledků pod položkou Posouzení stability → Výsledky po prutech → Vzpěrné délky a kritické síly.

K názornému videu

Přečíst si více

Funkce 002443 | Zjišťování stavu s trhlinami pro posouzení deformací a šířky trhlin

V konfiguraci mezního stavu použitelnosti lze upravovat různé parametry posouzení průřezů. Je zde také možné zadat výchozí stav průřezu pro posouzení deformací a šířky trhlin.

Aktivovat lze následující nastavení:

Stav s trhlinami spočítaný z přiřazeného zatížení
Stav s trhlinami stanovený jako obálka ze všech návrhových situací pro posouzení MSP
Stav s trhlinami nezávisle na zatížení

Přečíst si více

Funkce 002415 | Vylepšená segmentace pro posouzení deformací

V záložce 'Návrhové podpory a průhyb' v dialogu 'Upravit prut' lze pruty jednoznačně segmentovat pomocí optimalizovaného zadávacího dialogu. V závislosti na podporách se automaticky použijí mezní deformace pro konzolové nebo prosté nosníky.

Zadáním návrhové podpory v příslušném směru na začátku prutu, na jeho konci a na vnitřních uzlech program automaticky rozpozná segmenty a délky segmentů, ke kterým se vztahuje dovolená deformace. Pomocí definovaných návrhových podpor také automaticky rozpozná, zda se jedná o nosník nebo konzolu. Ruční přiřazení jako v předchozích verzích (RFEM 5) již tak není nutné.

Pomocí možnosti 'Uživatelsky zadané délky' lze upravit referenční délky v tabulce. Standardně se použije vždy příslušná délka segmentu. Pokud se ale referenční délka odchyluje od délky segmentu (např. u zakřivených prutů), pak zde lze upravit.

Přečíst si více

Funkce 002416 | Zobrazení výsledků pomocí ořezávací roviny

Tato funkce také přispívá k přehlednosti zobrazení výsledků. Ořezávací roviny jsou roviny řezu, které lze modelem libovolně proložit. Oblast před nebo za touto rovinou bude pak v pohledu skrytá. Tak můžete jasně a přehledně zobrazit výsledky například v průniku nebo uvnitř tělesa.

Přečíst si více

Často kladené dotazy (FAQ)

Jak mohu správně vypočítat a odečíst účinné délky prutu?

Proč je účinná hloubka odlišná od použité účinné hloubky při posouzení smyku?

Mohu optimalizovat parametrické průřezy?

Jak mohu zkontrolovat určení nutné výztuže?

Lze zohlednit smyková pole a torzní uložení také v globálním výpočtu?

Jak mohu v programu RFEM 6 vytvořit vazbu uzlů typu „Diaphragma“, poté co funkce „1.31 – Vazba uzlů“ z programu RFEM 5 již není k dispozici?

Projekty zákazníků

Pohled na stanici moderní lanovky 3S s lyžaři při přípravě. Zima. Turistická sezóna.

Lanovka 3S ve dvou Alpách, Francie

Renovace sídla INAIL Ancona s udržitelným designem a moderními prostory pro vodoléčbu.

Centrála společnosti INAIL v Anconě, Itálie

Vnitřní pohled na hangár pro vzducholoď v Mühlheimu, foto: Annika Feuss

Hangár pro vzducholoď v Essenu-Mülheimu, Německo

Interiér kostela San Francisco | hlavní oltář, klenby a poškozená konstrukce

Komplexní realizační projekt pro restaurování baziliky sv. Františka, Argentina

Budova nemocnice Volano v Sieně, Itálie

Diagnostika a statické posouzení stávající dřevěné konstrukce © Xavier Bueno Llasat

Diagnostika a statické posouzení dřevěné konstrukce v Sorii, Španělsko

Multienergetická stanice v Les Sables-d'Olonne, Francie

Celkový pohled na konstrukci (© ARTEMIS INGENIEUR)

Studie kopulovitého domu, Kanada

Přestavba starého kluziště Haras v ANGERS (© LCA Construction Bois)

Přestavba starého kluziště Haras v ANGERS (49), Francie

Doporučené produkty pro Vás

RFEM 6 | Hlavní program RFEM 6

RFEM 6

Hlavní program

3D MKP program nové generace slouží ke statickým výpočtům prutů, ploch a těles.

Cena první licence 4 790,00 USD

RFEM 6 | Doplňkové analýzy

Nelineární chování materiálu pro RFEM 6

Addon

Addon Nelineární chování materiálu umožňuje zohlednit v programu RFEM materiálové nelinearity (např. izotropní plasticitu, ortotropní plasticitu, izotropní poškození).

Cena první licence 1 660,00 USD

RFEM 6 | Doplňkové analýzy

Stabilita konstrukce pro RFEM 6

Addon

Addon Stabilita konstrukce slouží k posouzení stability konstrukcí. Stanoví součinitele kritického zatížení a příslušné stabilitní tvary.

Cena první licence 1 460,00 USD

RFEM 6 | Doplňkové analýzy

Vázané kroucení (7 stupňů volnosti) pro RFEM 6

Deformační analýza tyče vystavené vázanému kroucení, které ukazuje výsledné chování konstrukce.

Addon

Addon Vázané kroucení (7 stupňů volnosti) umožňuje zohlednit deplanaci průřezu jako další stupeň volnosti.

Cena první licence 1 660,00 USD

RFEM 6 | Speciální řešení

Vícevrstvé plochy (např. laminát, CLT) pro RFEM 6

Addon

Addon Vícevrstvé plochy umožňuje uživateli zadávat vícevrstvé skladby ploch. Výpočet lze provést se zohledněním smykového spřažení nebo bez něj.

Cena první licence 1 560,00 USD

RFEM 6 | Speciální řešení

Optimalizace & odhad nákladů / Odhad emisí CO2 pro RFEM 6

3D-Modell der Berufsschule in RFEM (© Eggers Tragwerksplanung GmbH)

Addon

Dvoudílný addon Optimalizace & odhad nákladů/ Odhad emisí CO2 hledá vhodné parametry pro parametrické modely a bloky pomocí umělé inteligence (AI) optimalizace rojem částic (PSO) pro splnění běžných optimalizačních kritérií. Kromě toho tento addon odhaduje náklady modelu nebo emise CO2 zadáním jednotkových nákladů nebo emisí podle definice materiálu pro statický model.

Cena první licence 1 660,00 USD

RFEM 6 | Posouzení

Analýza napětí-přetvoření pro RFEM 6

Addon

Addon Analýza napětí-přetvoření provádí obecnou analýzu napětí výpočtem stávajících napětí a jejich porovnáním s mezními napětími.

Cena první licence 1 360,00 USD

RFEM 6 | Posouzení

Posouzení železobetonových konstrukcí pro RFEM 6

Addon

Addon Posouzení železobetonových konstrukcí umožňuje různá posouzení podle mezinárodních norem. Lze v něm navrhovat pruty, plochy a sloupy a také provést posouzení na protlačení a deformace.

Cena první licence 2 970,00 USD

RFEM 6 | Posouzení

Posouzení ocelových konstrukcí pro RFEM 6

Addon

Addon Posouzení ocelových konstrukcí provádí posouzení únosnosti a použitelnosti ocelových prutů podle různých norem.

Cena první licence 2 970,00 USD

RFEM 6 | Posouzení

Posouzení dřevěných konstrukcí pro RFEM 6

Addon

Addon Posouzení dřevěných konstrukcí provádí posouzení únosnosti, použitelnosti a požární odolnosti dřevěných prutů podle různých norem.

Cena první licence 2 170,00 USD

RFEM 6 | Posouzení

Posouzení zdiva pro RFEM 6

Addon

Addon Posouzení zdiva umožňuje posoudit zdivo metodou konečných prvků. Byl vyvinut v rámci výzkumného projektu DDMaS - Digitalizace návrhu zděných konstrukcí. Materiálový model simuluje nelineární chování kombinace cihel a malty s využitím makromodelování.

Cena první licence 1 860,00 USD

RFEM 6 | Posouzení

Posouzení hliníkových konstrukcí pro RFEM 6

Vizualizovaná analýza zobrazující deformaci hliníkové halové konstrukce. Podrobný popis odezvy konstrukce na síly.

Addon

Addon Posouzení hliníkových konstrukcí umožňuje posouzení mezního stavu únosnosti a použitelnosti hliníkových prutů podle různých norem.

Cena první licence 1 970,00 USD

RFEM 6 | Přípoje | Addon na území České republiky není momentálně dostupný.

Ocelové přípoje pro RFEM 6

Addon

Addon Ocelové přípoje pro RFEM vám umožňuje analyzovat ocelové přípoje pomocí MKP modelu. Vytvoření modelu probíhá zcela automaticky na pozadí a vy ho ovládáte jednoduchým a známým zadáváním komponent.

Cena první licence 2 670,00 USD

RSTAB 9 | Hlavní program RSTAB 9

RSTAB 9

Hlavní program

Moderní 3D program slouží ke statické a dynamické analýze prutových konstrukcí a k posouzení betonových, ocelových, dřevěných a jiných konstrukcí.

Cena první licence 3 380,00 USD

RSTAB 9 | Doplňkové analýzy

Stabilita konstrukce pro RSTAB 9

Addon

Addon Stabilita konstrukce slouží k posouzení stability konstrukcí. Stanoví součinitele kritického zatížení a příslušné stabilitní tvary.

Cena první licence 1 460,00 USD

RSTAB 9 | Doplňkové analýzy

Vázané kroucení (7 stupňů volnosti) pro RSTAB 9

Addon

Addon Vázané kroucení (7 stupňů volnosti) umožňuje při výpočtu prutů zohlednit deplanaci průřezu jako další stupeň volnosti.

Cena první licence 1 660,00 USD

RSTAB 9 | Speciální řešení

Optimalizace & odhad nákladů / Odhad emisí CO2 pro RSTAB 9

Addon

Dvoudílný addon Optimalizace & odhad nákladů/ Odhad emisí CO2 hledá vhodné parametry pro parametrické modely a bloky pomocí umělé inteligence (AI) optimalizace rojem částic (PSO) pro splnění běžných optimalizačních kritérií. Dále tento addon odhaduje náklady nebo emise CO2 z jednotkových nákladů nebo jednotkových emisí zadaných v definici materiálu pro statický model.

Cena první licence 1 660,00 USD

RSTAB 9 | Posouzení

Analýza napětí-přetvoření pro RSTAB 9

Addon

Addon Analýza napětí-přetvoření provádí obecnou analýzu napětí výpočtem stávajících napětí a jejich porovnáním s mezními napětími.

Cena první licence 1 260,00 USD

RSTAB 9 | Posouzení

Posouzení železobetonových konstrukcí pro RSTAB 9

Addon

Addon Posouzení železobetonových konstrukcí umožňuje provést různá posouzení prutů a sloupů podle mezinárodních norem.

Cena první licence 2 970,00 USD

RSTAB 9 | Posouzení

Posouzení ocelových konstrukcí pro RSTAB 9

Addon

Addon Posouzení ocelových konstrukcí provádí posouzení únosnosti a použitelnosti ocelových prutů podle různých norem.

Cena první licence 2 970,00 USD

RSTAB 9 | Posouzení

Posouzení dřevěných konstrukcí pro RSTAB 9

Addon

Addon Posouzení dřevěných konstrukcí provádí posouzení únosnosti, použitelnosti a požární odolnosti dřevěných prutů podle různých norem.

Cena první licence 2 170,00 USD

RSTAB 9 | Posouzení

Posouzení hliníkových konstrukcí pro RSTAB 9

Addon

Addon Posouzení hliníkových konstrukcí umožňuje posouzení mezního stavu únosnosti a použitelnosti hliníkových prutů podle různých norem.

Cena první licence 1 970,00 USD

RFEM 6 | Doplňkové analýzy

Analýza fází výstavby (CSA) pro RFEM 6

Addon

Pomocí addonu Analýza fází výstavby (CSA) lze v programu RFEM zohlednit proces výstavby konstrukcí (prutových, plošných a objemových).

Cena první licence 1 760,00 USD

Zobrazit produktovou rodinu

Posouzení styčníku K prutů z CHS podle EN 1993-1-8

Obecné

Údaje k modelu

Přiřazení styčníku k typu spoje

Ověření rozsahu platnosti

Dimenzování,

Flanschversagen des Gurtstabes aus Normalkraft nach EN 1993-1-8 Tabelle 7.2 Zeile 3.2

Prolomení pásu smykem od normálové síly podle EN 1993-1-8, tabulky 7.2, řádku 4

Porušení povrchu pásu vlivem momentu Mop podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 2

Porušení povrchu pásu od momentu Mip podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 1

Prolomení pásu smykem od momentu Mop podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 3.2

Prolomení pásu smykem od momentu Mip podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 3.1

Interakční podmínky podle EN 1993-1-8, kapitoly 7.4.2, rovnice 7.3

Závěr a výhled

Prolomení pásu smykem od momentu M_op podle EN 1993-1-8, tabulky 7.5, řádku 3.2