Modello strutturale
Per il sistema mostrato nell'immagine 01, le aste reticolari dovrebbero essere analizzate per instabilità laterale. Nel piano della copertura, sono disponibili sei aste reticolari come travi parallele con una lunghezza di 18 m e due controventi di irrigidimento. Le travi sui lati del timpano sono supportate da colonne e non sono considerate per il calcolo. Un carico di progetto qd di 10 kN/m agisce sulle aste reticolari.
Dati modello
18 | m | Lunghezza trave | |
b | 120 | mm | Larghezza trave |
h | 1,200 | mm | Altezza trave |
GL24h | - | - | Materiale secondo EN 14080 |
iZ | 172.800.000 | mm4 | Momento d'inerzia |
iT | 647.654.753 | mm4 | Costante torsionale |
qd | 10 | kN/m | carico di progetto |
az | 600 | mm | posizione del carico |
e | 600 | mm | Posizione della fondazione |
Nota: Anche se le seguenti equazioni per E e G non si riferiscono esplicitamente ai quantili del 5% nell'indice, sono state prese in considerazione di conseguenza.
Trave a campata singola con vincolo laterale e torsionale senza vincoli intermedi
Per ragioni di completezza, viene prima analizzata l'asta reticolare, senza vincoli laterali (vedere la Figura 02). La lunghezza dell'asta equivalente risulta da un'applicazione di carico sul lato superiore della travatura reticolare con a1 = 1,13 e a2 = 1,44 come segue:
lef | lunghezza dell'asta equivalente |
[LinkToImage01] | Lunghezza della trave, spaziatura tra i vincoli laterali |
un1 , un2 | Fattori di instabilità laterali |
az | Distanza di applicazione del carico dal centro di taglio |
E0,05 | 5 % Quantile des Elastizitätsmoduls |
[LinkToImage01]0,05 | 5 % Quantile des Schubmoduls |
iZ | Secondo momento dell'area intorno all'asse debole |
iT | Costante torsionale |
lef = 17,79 m
Il momento flettente critico può quindi essere calcolato come segue:
Mcrit | Momento flettente critico |
E0,05 | 5 % Quantile des Elastizitätsmoduls |
[LinkToImage01]0,05 | 5 % Quantile des Schubmoduls |
iZ | Secondo momento dell'area intorno all'asse debole |
iT | Costante torsionale |
lef | lunghezza dell'asta equivalente |
M critico =134,52 kNm
Questi esempi fanno a meno di un aumento del prodotto dei quantili del 5% delle proprietà di rigidezza dovuto all'omogeneizzazione di travi in legno lamellare incollato.
Il momento flettente agente sulle travature reticolari risulta come segue:
Md | Momento fattorizzato |
qd | carico di progetto |
[LinkToImage01] | Lunghezza trave |
Md = 405,00 kNm
Di conseguenza, l'analisi degli autovalori con il modulo aggiuntivo RF‑/FE‑LTB fornisce un coefficiente di carico critico di 0,3334. Ciò si traduce nel momento flettente critico
M critico =0,3334 ⋅ 405 kNm = 135,03 kNm
ed è quindi identico al risultato della soluzione analitica.
Come ci si poteva aspettare per questa asta snella non supportata, il momento flettente agente è maggiore (di un coefficiente 3) del momento flettente critico e la travatura reticolare non è quindi sufficientemente vincolata contro l'instabilità laterale. Tuttavia, un controvento dovrebbe contrastare, che ora è considerato per il calcolo.
Trave a campata singola con vincolo laterale e torsionale con vincoli esterni rigidi
Se il controvento di irrigidimento è sufficientemente rigido, la spaziatura tra i vincoli esterni laterali (ad esempio tramite arcarecci) viene spesso utilizzata come lunghezza dell'asta equivalente per l'analisi di instabilità laterale. Questa procedura è stata descritta nell'articolo precedente, Instabilità flesso-torsionale nelle costruzioni in legno | Esempi 1.
Quindi, 2,25 m è utilizzato come L. Per a1 = 1.00 e a2 = 0.00, ciò segue:
lef | Lunghezza dell'asta equivalente |
[LinkToImage01] | Lunghezza della trave, spaziatura tra i vincoli laterali |
un1 , un2 | Fattori di instabilità laterali |
az | Distanza di applicazione del carico dal centro di taglio |
E0,05 | 5 % quantile del modulo di elasticità |
[LinkToImage01]0,05 | 5 % quantile del modulo di taglio |
iZ | Secondo momento dell'area intorno all'asse debole |
iT | Costante torsionale |
lef = 2,25 m
I seguenti risultati per il momento flettente critico:
Mcrit | Momento flettente critico |
E0,05 | 5 % quantile del modulo di elasticità |
[LinkToImage01]0,05 | 5 % quantile del modulo di taglio |
iZ | Secondo momento dell'area intorno all'asse debole |
iT | Costante torsionale |
lef | Lunghezza dell'asta equivalente |
M critico =1.063,51 kNm
Poiché il momento flettente agente sulla trave è inferiore al momento flettente critico, la trave non è minacciata da instabilità laterale nell'ipotesi di vincoli intermedi rigidi.
Di conseguenza, l'analisi degli autovalori con il modulo aggiuntivo RF-/FE-LTB fornisce un coefficiente di carico critico di 2,7815. Ciò si traduce nel momento flettente critico
Mcrit | Momento flettente critico |
η | coefficiente di carico critico |
Md | Momento fattorizzato |
M critico =2,7815 ⋅ 405 kNm = 1.126,50 kNm
Trave a campata singola con vincolo laterale e torsionale e fondazione elastica dell'asta
Come nell'instabilità flesso-torsionale nelle costruzioni in legno | teoria, la determinazione delle lunghezze equivalenti delle aste è estesa dei coefficienti α e β per le aste con fondazioni elastiche in [1].
Pertanto, è possibile considerare la rigidezza a taglio di un controvento di irrigidimento per l'instabilità laterale delle aste reticolari. La rigidezza a taglio del controvento' può essere determinata, ad esempio, secondo [2] Figura 6.34. Come si può vedere da quanto sopra, dipende dal tipo di controvento, dalla rigidezza alla deformazione di diagonali e montanti, dall'inclinazione delle diagonali' e dalla duttilità dei dispositivi di fissaggio. Per il controvento di irrigidimento mostrato nell'immagine 01, la rigidezza a taglio risulta in:
sid | Rigidezza a taglio ideale dei controventi di irrigidimento |
Ed | 5 % quantile del modulo di elasticità delle diagonali |
[LinkToImage01]d | Area sezione diagonale |
α | Angolo tra diagonali e corde |
Qui, ED è il modulo di elasticità delle diagonali' eAD è la loro area della sezione trasversale. Tuttavia, l'equazione sopra non include la duttilità degli elementi di fissaggio delle diagonali'. Questo e l'allungamento dell'asta delle diagonali possono essere considerati per mezzo di un'area della sezione trasversale teorica AD '. Quello che segue è questo:
sid | Rigidezza a taglio ideale dei controventi di irrigidimento |
Ed | 5 % quantile del modulo di elasticità delle diagonali |
[LinkToImage01]d' | Area della sezione trasversale nozionale delle diagonali |
α | Angolo tra diagonali e corde |
dove
[LinkToImage01]d' | Area della sezione trasversale nozionale delle diagonali |
[LinkToImage01]d | Area sezione diagonale |
Ed | 5 % quantile del modulo di elasticità delle diagonali |
LD | Lunghezza delle diagonali |
Kser | Modulo di collegamento a scorrimento |
Le diagonali hanno una dimensione di w/h = 120/200 mm e una lunghezza LD di 4,59 m. Il modulo di scorrimento del collegamento su ciascun lato delle diagonali dovrebbe essere 110.000 N/mm.
L'area ideale è, di conseguenza,
AD ' = 12.548 mm²
e quindi, la rigidezza a taglio di un controvento con un angolo diagonale-corda di 60,64 ° è
sid | Rigidezza a taglio ideale dei controventi di irrigidimento |
Ed | 5 % quantile del modulo di elasticità delle diagonali |
[LinkToImage01]d' | Area della sezione trasversale nozionale delle diagonali |
α | Angolo tra diagonali e corde |
sid = 44,864 kN
La fondazione dell'asta per controvento può essere convertita secondo [2] Formula 7.291 come segue:
Ky' | Fondazione dell'asta elastica per controvento |
sid | Rigidezza a taglio ideale dei controventi di irrigidimento |
[LinkToImage01] | Lunghezza del controvento |
Per due controventi e sei aste reticolari, è disponibile la seguente costante elastica per trave reticolare:
Ky | Fondazione dell'asta elastica per asta di travatura reticolare |
Ky' | Fondazione dell'asta elastica per controvento |
Ky = 455,6 kN/m² = 0,456 N/mm²
A condizione che KG = ∞, Kθ = 0, Ky = 0,456 N/mm², e = 600 mm, a1 = 1,13 e a2 = 1,44, la lunghezza dell'asta equivalente risulta:
lef | lunghezza dell'asta equivalente |
[LinkToImage01] | Lunghezza della trave, spaziatura tra i vincoli laterali |
un1 , un2 | Fattori di instabilità laterali |
az | Distanza di applicazione del carico dal centro di taglio |
E0,05 | 5 % Quantile des Elastizitätsmoduls |
[LinkToImage01]0,05 | 5 % Quantile des Schubmoduls |
iZ | Secondo momento dell'area intorno all'asse debole |
iT | Costante torsionale |
α, β | Fattori per considerare la fondazione di un membro |
lf = 0,13
Pertanto, il momento flettente critico risulta in un valore non realistico di:
Mcrit | Momento flettente critico |
E0,05 | 5 % quantile del modulo di elasticità |
[LinkToImage01]0,05 | 5 % quantile del modulo di taglio |
iZ | Secondo momento dell'area intorno all'asse debole |
iT | Costante torsionale |
lef | Lunghezza dell'asta equivalente |
M critico =18.482,84 kNm
Ci si aspetterebbe un valore simile al sistema con vincoli esterni rigidi. Come nell'instabilità flesso-torsionale nelle costruzioni in legno | teoria, l'applicazione della formula estesa con α e β è limitata nella sua applicazione.
A rigor di termini, è valido solo se c'è una inflessione in un grande arco sinusoidale. In altre parole, se la fondazione è molto morbida. Questo non è più fornito in questo esempio. Le autofunzioni multi-onda, che portano a un piccolo carico critico per qualsiasi costante della molla più grande, non sono incluse nell'equazione suddetta, poiché si basa su approcci del seno monomio.
Come puoi vedere nell'immagine 07, un autovettore multi-onda risulta dall'analisi degli autovalori.
In questo caso, può essere applicato il metodo derivato dal Prof. Dr. Heinrich Kreuzinger (2020). Il momento flettente critico si calcola come segue:
Mcrit | Momento flettente critico |
az | Distanza di applicazione del carico dal centro di taglio |
e | Distanza della fondazione elastica dell'asta dal centro di taglio |
Ky | Fondazione dell'asta elastica per asta di travatura reticolare |
[LinkToImage01] | Lunghezza trave |
n | n ° eigensolution |
E0,05 | 5 % quantile del modulo di elasticità |
iZ | Secondo momento dell'area intorno all'asse debole |
[LinkToImage01]0,05 | 5 % quantile del modulo di taglio |
iT | Costante torsionale |
La costante n indica la prima, la seconda, la terza e così via, autosoluzione. Pertanto, è necessario analizzare diverse autosoluzioni e quindi determina il momento flettente critico più piccolo. I seguenti momenti flettenti critici sono il risultato per n = 1…30.
n | Mcrit [kNm] | n | Mcrit[kNm] |
---|---|---|---|
1 | 9.523,25 | 16 | 2.214,63 |
2 | 4.281,26 | 17 | 2.339,17 |
3 | 2.294,32 | 18 | 2.464,92 |
4 | 1.605,56 | 19 | 2.591,63 |
5 | 1.354,68 | 20 | 2.719,14 |
6 | 1.282,70 | 21 | 2.847,30 |
7 | 1.294,12 | 22 | 2.976,00 |
8 | 1.348,81 | 23 | 3.105,16 |
9 | 1.428,05 | 24 | 3.234,71 |
10 | 1.522,29 | 25 | 3.364,60 |
11 | 1.626,24 | 26 | 3.494,77 |
12 | 1.736,77 | 27 | 3.625,20 |
13 | 1.851,94 | 28 | 3.755,84 |
14 | 1.970,50 | 29 | 3.886,67 |
15 | 2.091,60 | 30 | 4.017,68 |
Mcrit diventa minimo per n = 6 ed è di circa 1.282,70 kNm.
La soluzione degli autovalori dal modulo aggiuntivo RF-/FE-LTB (vedi Figura 07) risulta in:
M critico =3,4376 ⋅ 405 kNm = 1.397,25 kNm
Entrambi i risultati corrispondono molto bene. Tuttavia, la soluzione analitica è sicura, poiché questo metodo si basa su una distribuzione del momento flettente costante. Quindi, un carico critico qcrit è assegnato al momento flettente critico costante Mcrit.
qcrit | carico critico |
Mcrit | Momento flettente critico |
[LinkToImage01] | Lunghezza trave |
Poiché la fondazione dell'asta in questo esempio è considerata molto rigida e costantemente distribuita sulla lunghezza dell'asta reticolare, si verificano momenti flettenti critici leggermente superiori rispetto ai vincoli singoli rigidi.
Secondo [3] Capitolo 9.2.5.3 (2), i controventi di irrigidimento devono essere sufficientemente rigidi da non superare l'inflessione orizzontale di L/500. Il calcolo deve essere eseguito con i valori di progetto delle rigidezze (vedere [1] capitolo NCI a 9.2.5.3).
Per kcrit = 0,195, H = 5 m e qp = 0,65 kN/m² come pressione cinetica della raffica, risultano i seguenti carichi (vedere [3] Capitolo 9.2.5.3):
Nd | Forza stabilizzante per la corda di compressione |
kcrit | Coeff. di stabilità laterale |
Md | Momento fattorizzato |
h | Altezza trave |
Nd = (1 - 0,195) ⋅ 405/1,2 = 271,68 kN
qd | Carico di irrigidimento |
n | Numero di aste reticolari |
[LinkToImage01] | Lunghezza trave |
kf, 3 | Coefficiente di modifica per la resistenza all'irrigidimento |
qd = 2,76 kN/m
qd, vento | Carico di progetto dal vento |
γQ | Coefficiente di sicurezza parziale per azione variabile |
cpe | Coefficiente di pressione esterna |
qP | Pressione cinetica di picco |
h | Altezza dell'edificio |
qd,vento = 1.5 ⋅ (0.7 + 0.3) ⋅ 0.65 ⋅ 5/2 = 2.44 kN/m
La deformazione del controvento di irrigidimento è mostrata nella Figura 08. I carichi sono stati divisi a metà perché ci sono due controventi di irrigidimento.
La deformazione ammissibile è:
Il risultato conferma l'ipotesi di un controvento molto rigido ed è coerente con i momenti flettenti critici quasi identici del sistema con vincoli esterni rigidi e quello con aste di fondazione elastiche.
Conclusione
È stato mostrato quali possibilità nella costruzione in legno possono essere utilizzate per analizzare l'instabilità laterale delle travi flettenti. Per i metodi comuni, è importante assicurarsi che i controventi di irrigidimento siano sufficientemente rigidi da accettare vincoli esterni. Le opzioni sono state mostrate in questo articolo per i casi in cui questa ipotesi non si applica. Fondamentalmente, le travi flettenti e i controventi di irrigidimento devono essere progettati per la loro capacità portante e di esercizio secondo la norma corrispondente. Tuttavia, questo va oltre lo scopo di questo articolo.