In einem früheren Beitrag sind allgemeine Verfahren zur Berechnung und Modellierung von Unterzügen, Rippen und Plattenbalken im gerissenen Zustand vorgestellt.
Folgende Ausführungen beschreiben die Nachweisführung an einem durchlaufenden Stahlbetonträger. Die Berechnung ist mit den Modulen BETON und RF-BETON Stäbe in Kombination mit Lizenzen für EC2 und RF-BETON NL möglich.
System und Lasten
Der Durchlaufträger besteht aus einem Rechteckquerschnitt 20/35 cm mit der Betongüte C30/37.
Die ständigen Lasten und Verkehrslasten sind in drei Lastfällen organisiert. Für die Ermittlung der Bemessungskombinationen nach EN 1990 wird die automatische Kombinatorik für Tragfähigkeit und Gebrauchstauglichkeit (häufige Bemessungssituation) von RFEM/RSTAB genutzt.
Lineare Berechnung der Bewehrung im GZT
Zunächst wird die Bewehrung für den Grenzzustand der Tragfähigkeit ermittelt. Die Berechnung erfolgt unter Berücksichtigung der Momentenumlagerung und -ausrundung für die Schnittgrößen der Ergebniskombination EK1. Ferner werden folgende Bewehrungsparameter vorgegeben:
- Betonstahldurchmesser 16 mm
- Bewehrungsstaffelung für drei Bereiche
- Betondeckung 30 mm
- Mindestbewehrung 2 Ø 12 für obere und untere Lage
- Konstruktive Bewehrung für maximalen Bewehrungsabstand von 15 cm mit Ø 12
Aus diesen Vorgaben ermittelt das Programm einen Bewehrungsvorschlag nach linear-elastischem Ansatz. In Maske 3.1 kann die Bewehrung überprüft werden, die die Grundlage für die nichtlineare Berechnung darstellt.
Nichtlineare Berechnung der Rissbreiten und Verformungen im GZG
Die nichtlineare Berechnung für den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit erfolgt für die Lastkombinationen LK6 bis LK8 (Ergebniskombinationen lassen keine eindeutigen Spannungs-Dehnungs-Beziehungen zu). In die nichtlineare Analyse sollen die Effekte von Tension Stiffening einfließen. Hierfür wird der Ansatz mit modifizierter Stahlkennlinie nach [2] gewählt.
![BETON Maske '1.1 Basisangaben' für Gebrauchstauglichkeit mit Details für nichtlineare Berechnung nach [2]](/de/webimage/009376/466716/03-de.png?mw=760&hash=84b8cd1f5e08776b5478dad294467cdb26102745)
Zusätzlich werden die Effekte von Kriechen und Schwinden berücksichtigt. Die Vorgaben erfolgen in Maske 1.3.
Ergebnisse
Es wird eine physikalische und geometrische nichtlineare Berechnung durchgeführt. Die Iteration des Dehnungszustandes erfolgt dabei auf Querschnittsebene. Ausgehend von einem Schnittkraftverlauf innerhalb eines Iterationszyklus werden immer neue, aktuelle Dehnungs-Spannungszustände berechnet. Die Konvergenz ist dann erreicht, wenn sich ein Gleichgewichtszustand einstellt.
Die maximalen Verformungen treten erwartungsgemäß im Feld 1 für die Belastung der LK6 (LF1 + 0,5 ∙ LF2) auf. Die Rissbreiten erweisen sich als gering.
Die Verformung aus der nichtlinearen Berechnung mit Berücksichtigung des Kriecheinflusses fällt deutlich größer aus als die Verformung der rein linear elastischen Berechnung ohne Kriecheinfluss. Dies lässt sich in einer Gegenüberstellung der Verformungen gut erkennen.
Der Verlauf der Steifigkeiten zeigt, dass ein großer Bereich des Feldes 1 im Gebrauchszustand gerissen ist.
Zusammenfassung
Im Vergleich zu einer linear-elastischen Berechnung von Stahlbetonbauteilen liefert die nichtlineare Analyse der Steifigkeiten und Dehnungen Verformungswerte, die unter Berücksichtigung der Rissbildung deutlich höher ausfallen können. Diesem Effekt kann mit den nichtlinearen Analyseverfahren der Dlubal-Stahlbetonmodule Rechnung getragen werden. Dabei ist es auch möglich, den Einfluss von Kriechen und Schwinden zu berücksichtigen.