Uno degli articoli precedenti spiega i metodi generali per il calcolo e la modellazione di travi emergenti, nervature e travi a T nello stato fessurato.
Questo articolo descrive il processo di progettazione di una trave continua in cemento armato. Il calcolo può essere eseguito nei moduli aggiuntivi CONCRETE e RF-CONCRETE Members in combinazione con le licenze per EC2 e RF-CONCRETE NL.
Sistema e carichi
Una trave continua è costituita da una sezione trasversale rettangolare di 20/35 cm e da una classe di calcestruzzo C30/37.
I carichi permanenti e i carichi del traffico sono organizzati in tre casi di carico. Per determinare le combinazioni di progetto secondo EN 1990, viene utilizzata la combinatoria automatica per lo stato limite ultimo e lo stato limite di esercizio (situazione di progetto normale) di RFEM/RSTAB.
Calcolo lineare dell'armatura in SLU
Innanzitutto, l'armatura è determinata per lo stato limite ultimo. Il calcolo viene eseguito, tenendo conto della ridistribuzione del momento e della riduzione per le forze interne della combinazione di risultati RC1. Inoltre, sono specificati i seguenti parametri di armatura:
- Diametro dell'armatura di 16 mm
- Riduzione dell'armatura per tre aree
- Copriferro di 30 mm
- Armatura minima di 2 Ø 12 per la posizione superiore e inferiore
- Armatura secondaria per la distanza massima di armatura di 15 cm con Ø 12
Sulla base di queste voci, il programma determina un concetto di armatura secondo l'approccio elastico-lineare. Nella finestra 3.1, è possibile controllare l'armatura, che è la base per l'analisi non lineare.
Calcolo non lineare delle larghezze delle fessure e degli spostamenti generalizzati in SLE
Il calcolo non lineare dello stato limite di esercizio viene eseguito per le combinazioni di carico da LC6 a LC8 (le combinazioni di risultati non consentono chiare relazioni tensioni-deformazioni). Nell'analisi non lineare, gli effetti di irrigidimento a trazione dovrebbero essere integrati. Per questo, viene applicato il metodo con la curva caratteristica modificata per l'acciaio secondo [2].
![Window '1.1 General Data' for Serviceability Limit State with Settings for Nonlinear Calculation According to [2]](/it/webimage/009376/2418467/03-en-png.png?mw=760&hash=1064f34dc0c9674b34f8f615fdd341dda4cb6fd1)
Inoltre, vengono considerati gli effetti di viscosità e ritiro. Questi possono essere impostati nella finestra 1.3.
Risultati
Viene eseguito un calcolo non lineare fisico e geometrico. L'iterazione dello stato di deformazione viene eseguita sul piano della sezione trasversale. Sulla base della distribuzione delle forze interne all'interno del ciclo di iterazione, vengono sempre calcolati i nuovi stati di deformazione-tensione correnti. La convergenza si ottiene quando lo stato di equilibrio è impostato.
Come previsto, le deformazioni massime si verificano nel campo 1 per il carico di CC6 (CC1 + 0.5 ∙ CC2). Le larghezze delle fessure sono piccole.
La deformazione risultante dal calcolo non lineare per quanto riguarda l'effetto viscoso è significativamente maggiore della deformazione dal calcolo elastico lineare puro senza l'effetto viscoso. Questo è ovvio quando si confrontano gli spostamenti generalizzati.
Il diagramma di rigidezza mostra che una vasta area del campo 1 è fessurata nello stato di esercizio.
Conclusione
Rispetto al calcolo lineare-elastico dei componenti in cemento armato, l'analisi di rigidezza non lineare e delle tensioni fornisce valori di deformazione che possono essere considerevolmente più alti quando si considera la formazione di fessure. Questo effetto può essere risolto utilizzando i metodi di analisi non lineare implementati nei moduli aggiuntivi per l'analisi strutturale e la progettazione di strutture in cemento armato di Dlubal Software. Qui è anche possibile considerare gli effetti di viscosità e ritiro.