O que é a flexão combinada?
A flexão combinada é designada pelo sistema (MG0, N) aplicado num ponto C, designado por centro de pressão. A distância G0 C é designada por excentricidade da força externa em relação ao centro de gravidade G0 da secção de betão puro.
Na flexão combinada, o valor do momento fletor depende apenas deste ponto, onde é realizada a redução das forças; aqui, é G0.
e0 | excentricidade em relação ao centro de gravidade da secção de betão puro |
Θ | Coeficiente de estabilidade |
C[BUG.DESCRIPTION] | Fator de amplificação de deformação de acordo com a Tabela 12.2-1 |
A primeira coisa a fazer na flexão combinada é encontrar a posição do centro de pressão calculando e0.
Consideração de imperfeições geométricas e efeitos de segunda ordem em U'
A análise de elementos e estruturas deve ter em consideração os efeitos desfavoráveis de quaisquer imperfeições geométricas na estrutura, bem como os desvios na posição das cargas. Os desvios nas dimensões das secções' são normalmente considerados pelos coeficientes parciais de segurança para os materiais.
Esbelteza e comprimento efetivo de elementos isolados
λ | coeficiente de esbelteza |
l0 | comprimento efetivo determinado |
i | raio de rotação da secção de betão não fendilhada |
β | coeficiente de comprimento de encurvadura |
Ie | Fator de importância, definido na Seção 11.5.1 |
A Figura 01 mostra a possibilidade no RF-CONCRETE Columns de selecionar o coeficiente do comprimento de encurvadura β através da modelação das condições de apoio de elementos isolados com secção constante e o comprimento livre l.
Critério de esbelteza para elementos isolados
É assumido que os efeitos de segunda ordem podem ser negligenciados se for verificado que o coeficiente de esbelteza é inferior ao critério de esbelteza.
λ | critério de esbelteza |
λlim | esbelteza limite |
φef | coeficiente de fluência efetivo |
ω | taxa de armadura mecânica |
rm | relação de momento |
M01 , M02 | valores algébricos dos momentos de primeira ordem em ambas as extremidades do elemento |
Consideração da fluência
O efeito da fluência deve ser considerado na análise de segunda ordem, considerando as condições gerais de fluência e a duração da aplicação de diferentes cargas de forma simplificada através de um coeficiente de fluência efetivo.
φef | coeficiente de fluência efetivo |
φ (∞, t0 ) | Valor final do coeficiente de fluência |
M0Eqp | momento de serviço de primeira ordem sob combinação quase permanente de ações |
M0Ed | momento último de primeira ordem sob combinação de cargas de dimensionamento (incluindo imperfeições geométricas) |
Paredes e pilares isolados de estruturas contraventadas
No caso de elementos isolados, o efeito das imperfeições pode ser considerado como excentricidadeei.
ei | excentricidade devido a imperfeições |
θI | inclinação geral da estrutura |
θ0 | valor base recomendado por NA |
αh | coeficiente de redução relativo ao comprimento |
αm | coeficiente de redução relativo ao número de elementos onde m é o número de elementos verticais que contribuem para o efeito total |
Secções retas com armadura simétrica
Para ter em consideração os desvios nas dimensões das secções, o momento fletor deve ser calculado no ULS:
MEdG0 | Momento fletor |
MED | Valor de cálculo do momento fletor |
Δe0 | excentricidade mínima necessária |
h | altura da secção reta no plano de flexão |
Cálculo de aços através de 'diagramas de interação
Os diagramas de interação momento-força normal são gráficos que permitem o dimensionamento ou a verificação rápidos de secções retas cuja forma e distribuição de armaduras são determinadas previamente. Os diagramas de interação são definidos apenas para o estado limite último. Um diagrama de interação é desenhado a partir de 2 curvas que constituem um contorno contínuo e fechado designado por curva de interação. O percurso destas curvas é baseado nas equações da resultante e do momento resultante, dependendo em particular dos seguintes parâmetros:
- Diagramas de deformação de betão e aço
- Diagramas de tensões de betão e aço
Assim, para a secção dada (betão, armadura, posição do aço de armadura), são definidas quantidades sem dimensão, com base nas forças internas de dimensionamento NEd e MEdG0.
νED | força axial reduzida |
Ac | área total da secção de betão puro |
B | largura da secção reta no plano de flexão |
fcd | Valor de cálculo da resistência à compressão do betão |
μED | momento fletor reduzido em G0 |
ρ | percentagem mecânica de armadura |
As | área de armadura |
fyd | limite de elasticidade de cálculo do aço de betão armado |
A última equação permite-nos determinar a secção de armadura necessária através da interpolação dos campos de curva ρ do diagrama de interacção utilizando o sistema de coordenadas ortonormal reduzido (μ, υ).
Comparação da teoria com o módulo adicional RF-CONCRETE Columns
Utilizando um exemplo simples, comparamos os resultados no RF-CONCRETE Columns com as fórmulas teóricas descritas anteriormente.
- Carga aplicada ao centro de gravidade do betão puro, de um elemento de uma estrutura contraventada:
- Permanente:
- Ng = 85 kN
- Mg = 90 kN.m
- Variável:
- Nq = 75 kN
- Mq = 80 kNm
- Permanente:
- Materiais:
- Betão C 25/30
- Aço: S 500
- Relação de momentos na base do pilar:
- |M01:| / |M02| = 1/3
Características do material
fcd | Valor de cálculo da resistência à compressão do betão |
αcc | Fator para consideração de ações de longo prazo sobre resistência à compressão |
fck | resistência à compressão característica do betão |
γc | Coeficiente de segurança parcial para betão |
fcd = 1 ⋅ 25/1,5 = 16,67 MPa
Fyk | tensão de cedência característica da armadura |
γS | coeficiente de segurança parcial relativo à armadura de aço |
fyd = 500/1,15 = 434,78 MPa
estado limite último
Carregamento dos cálculos no estado limite último:
MEd = 1,35 ⋅ Mg + 1,5 ⋅ Mq
MEd = 1,35 ⋅ 90 + 1,5 ⋅ 80 = 241,50 kNm
NEd = 1,35 ⋅ Ng + 1,5 ⋅ Nq
NEd = 1,35 ⋅ 85 + 1,5 ⋅ 75 = 227,25 kN
Consideração de imperfeições geométricas sem efeitos de segunda ordem no ULS
Esbelteza geométrica para elementos isolados, considerando o pilar inserido num bloco de fundação e restringido por uma viga:
l0 = √2/2 ⋅ l = √2/2 ⋅ 6,00 = 4,24 m
Raio de giração no plano paralelo ao lado h = 55 cm
iy = h/√12 = 0,55/√12 = 0,159 m
Raio de giração no plano paralelo ao lado h = 24 cm
iz = b/√12 = 0,24/√12 = 0,069 m
Esbeltezas
λy = 4,24/0,159 = 26,67 m
λz = 4,24/0,069 = 61,45 m
Limitar esbelteza:
Por defeito, o programa tem em consideração os valores de acordo com os efeitos de fluência para A, as armaduras iniciais definidas no RF-CONCRETE Columns para B e a relação dos momentos na parte superior e inferior da barra analisada para C. No entanto, é possível definir esses valores por si mesmo:
A = 0,7
B = 1,1
C = 1,7 - 1/3 = 1,37
n = (227,25 ⋅10-3 )/(0,24 ⋅ 0,55 ⋅ 16,67) = 0,103
λlim = (20 ⋅ 0,7 ⋅ 1,1 ⋅ 1,37)/√(0,103) = 65,74
λy < λlim ⟹ cálculo de flexão combinado no plano XZ
cálculo de λz < λlim ⟹ para compressão simples no plano XY
Sendo os coeficientes de esbelteza inferiores aos valores limite, é vão verificar a parte quanto à encurvadura, e é suficiente ter um cálculo para a flexão combinada sem ter em consideração os efeitos de segunda ordem, sob as seguintes tensões de excentricidade:
e0 = e1 + ei
Excentricidade devido a carregamento computacional
e1 = MEd/NEd
e1: Excentricidade devido a carregamento computacional
e1 = 241,50/227,25 = 1,063 m
Carga corrigida para cálculo de flexão combinada
Pilar isolado de estrutura contraventada:
θ0 = 1/200
αh = 2/√6 = 0,816
αm = √0,5 ⋅ (1 + 1/1) = 1
θi = 0,816 ⋅ 1/200 = 0,0041
ei = 0,0041 ⋅ 4,24/2 = 0,0087 m
Carga aplicada ao centro de gravidade da secção de betão puro
e0 = e1 + ei ≥ Δe0
e0 = 1,063 + 0,0087 = 1,072 m
A excentricidade mínima foi respeitada.
MEdG0 = 227,25 ⋅ 1,072 = 243,61 kNm
Diagrama de interação para uma secção retangular com armadura simétrica em flexão combinada
νEd = (227,25 ⋅ 10-3 )/(0,24 ⋅ 0,55 ⋅ 16,67) = 0,103
µEd = (243,61 ⋅ 10-3 )/(0,24 ⋅ 0,552 ⋅ 16,67) = 0,201
O diagrama de interação utilizado para determinar a armadura necessária de acordo com as forças reduzidas νEd, μEd pode ser consultado nas tabelas dos diagramas de interação (JeanPerchat, Traité de béton armé, 3 a edição do LE Moniteur, França 2017).
Na saída gráfica, o valor encontrado é então interpolado entre as curvas de interação ρ = 0,35 e ρ = 0,40, resultando em ρ = 0,375.
As = (0,375 ⋅ 0,24 ⋅ 0,55 ⋅ 16,67)/(434,78) ⋅ 104 = 18,98 cm2
A diferença de 0,10 cm² encontrada para a armadura provém da precisão do computador na interpolação dos valores do diagrama de interação.