验算示例

固定着一块薄板的一侧 (φ_z = 0)，给另一侧施加扭矩。 首先，将板作为平面建模。 钢板默认为圆柱面的四分之一。 平面模型的宽度等于弯曲模型四分之一圆的长度。 曲面模型的抗扭常数 J 与平面模型几乎相等。 使用 Kichhoff 和 Mindlin 板理论，使用两种几何模型计算板的最大转动 φ_z,max ，并比较结果。

风工程中的验证对于确保天线在风致作用下的结构完整性至关重要。 研究人员与 RWTH Aachen University 合作，将风洞测试和模拟相结合，以改进模型并提高准确性。 这项研究提高了天线的弹性，使依赖于暴露在风中的结构行业受益。

此示例基于德国 WTG 文档中的大气边界层 (ABL) 测试示例： 第 3 委员会的情况说明 - 风流数值模拟，章节 9.1（见参考资料）。 在每次数值模拟之前，应通过在空洞中测试大气边界层的方式检查，在入口处定义的大气边界层是否到达结构。 这不仅会影响速度的分布，还会影响湍流量的分布。 该方法不仅适用于稳态 (RANS) 计算，也适用于瞬态 (URANS, LES) 计算。 下面的文章将介绍欧洲规范 EN 1991-1-4 中定义的 I 到 IV 四种地形的速度场、湍流动能场和湍流耗散率场的发展过程。 垂直各向异性湍流根据章节 6.3.1 的规定，使用 RANS k-ω 湍流模型。

由具有不同塑性拉伸和压缩强度的材料制成的悬臂梁完全固定，按下图所示，左端部并施加弯矩。 下面的参数集描述了该问题。 这里考虑了小变形，并且自重忽略不计。 计算最大挠度 u_z,max 。

对于图 1 所示弯矩框架中的 ASTM A992 材料柱，在最大重力荷载作用组合下，使用荷载设计法 LRFD 和 ASD 计算所需的强度和有效长度系数。

选择 W 形杆件，自重为 30.000 牛/牛， 同时使用LRFD和ASD验证杆件强度。

在 ASTM A992 14×132 W 形柱下施加给定的轴向压力。 柱子在两个方向上都是固定的。 根据LRFD和ASD确定柱子是否能承受图1中所示的荷载。

考虑跨度为 ASTM A992 W 18x50 的梁，以及在图 1 中显示的均布活荷载和活荷载。 该杆件被限制为最大公称高度为 18 英寸。 活荷载挠度限制为 L/360。 该梁为简支连续支撑梁。 基于荷载设计极限设计(LRFD)和抗剪强度(ASD)验算所选梁的可用抗弯强度。

图1所示 根据LRFD和ASD验证所选梁的可用抗剪强度。

使用 AISC 手册中的表格确定可用抗压和抗弯强度，以及截面为 W14x99 (ASTM A992) 梁构件在压弯作用下其强度是否满足。

该验算示例是 VE0064 - 厚壁容器的验算示例，唯一的区别是容器的材料是不可压缩的。 A thick-walled vessel is loaded by inner and outer pressure. The vessel is open-ended, thus there is no axial stress. The problem is modeled as a quarter model and described by the following set of parameters. While neglecting self-weight, determine the radial deflection of the inner and outer radius u_r(r₁), u_r(r₂).

对厚壁容器施加荷载，施加在容器内部的压力，使容器达到弹塑性状态。 该问题采用四分之一模型建模。 忽略自重，按照 Tresca 假设对面屈服，得出塑性区域边界的径向位置 r_y的解析解和数值解，并进行比较。

一个两层厚壁容器，由内部压力和外部压力组成。 由于容器内部是开口的，所以不产生轴向应力。 该问题采用四分之一模型建模。 计算内部和外部半径 u_r (r₁ )、u_r (r₂ ) 的径向挠度以及中间半径 p_m的压力（径向应力）。 忽略自重。

厚壁容器受到内部压力和外部压力。 容器底部为开口设计，不产生正应力。 该问题采用四分之一模型建模。 计算内外半径 u_r (r₁ ) ， u_r (r₂ )的径向挠度。 忽略自重。

光盘 (CD) 的旋转速度为 10 000 rpm。 因此，它受到离心力。 该问题采用四分之一模型建模。 计算内径和外径的切向应力 σ_t以及外径的径向挠度 u_r 。

该结构类型为 I 形简支梁。 在截面两端限制轴向转动 φ_x ，截面自由翘曲。 梁在 Y 方向有一个初始缺陷，定义为抛物线形，中间最大位移为 30 mm。 在工字形上翼缘的中间位置施加均布荷载。 下面的参数集描述了该问题。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.

该结构由一个工字钢和两个桁架组成。 The structure contains several imperfections and it is loaded by the force F_z. 示例中忽略自重。 Determine the deflections u_y and u_z and axial rotation φ_x at the endpoint (Point 4). 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.

In this verification example the punching shear resistance of an inner column of a flat slab is examined. The column has a circular secton with a 30cm diameter.

Kelvin-Foigt 材料模型由并联的线性弹簧和粘滞阻尼器组成。 在该验算示例中测试了模型在加载和松弛过程中以 24 小时为间隔时间的时行为。 施加 12 小时的恒定力 F_x ，在其余 12 小时内为材料模型无荷载（松弛）。 评估 12 和 20 小时后的变形。 使用“线性隐式 Newmark 方法”进行时程分析。

Maxwell 材料模型由串联的线性弹簧和粘滞阻尼器组成。 在该验算示例中，对模型的时特性进行了测试。 Maxwell 材料模型受恒力 F_x加载。 该力在初始弹簧力的作用下，在阻尼器的作用下变形不断扩大。 观察加载时（20 秒）和分析结束时（120 秒）的变形。 使用“线性隐式 Newmark 方法”进行时程分析。

Ein Kehlbaken Dach mit gewählter geometrie wird in Hinblick auf seine Schnittgrößen zwischen Berechnung mittels RFEM 6 und der Handrechnung verglichen. Dabei werden insgesamt 3 最后一个未验算的系统。

施加轴力和弯矩（缺陷替换）加载四跨连续梁。 所有支座都是叉形的，自由翘曲。 计算位移u_y和u_z ，弯矩M_y 、M_z 、M_ω和M_Tpri ，以及转角φ_x 。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.

在该示例中将有效长度和临界荷载系数与手动计算进行了比较，本教程将在 RFEM 6 中使用“结构稳定性”模块进行计算。 结构体系是在刚架结构上加两根铰接柱。 该柱子承受竖向集中荷载。

本例题中的钢筋混凝土梁为两跨悬臂梁。 截面沿悬臂长度方向不断变化（变截面）。 计算最终极限状态下的内力以及所需的纵向和剪切钢筋。

在本例中，不同时间浇筑的混凝土与相应钢筋之间界面的剪力按照 DIN EN 1992-1-1 确定。 下面将使用 RFEM 6 获得的结果与手算结果进行比较。

在该验算示例中，梁的剪力承载力设计值按照规范 EN 1998-1 中 5.4.2.2 和 5.5.2.1 以及柱受弯承载力设计值按照 5.2.3.3(2 ). 该梁由一个跨度为 5.50 米的两跨钢筋混凝土梁组成。 梁是框架的一部分。 将得到的结果与 {%于#Refer [1]]] 中的结果进行比较。

两端的铰支座限制 I 型钢的轴向转动（翘曲不被限制）。 两个横向力在中间施加。 示例中忽略自重。 计算结构的最大挠度 u_y,max和 u_z,max ，最大转角 φ_x,max ，最大弯矩 M_y,max和 M_z,max以及最大扭矩 M_T,max, M_Tpri,max ， M_Tsec,max与 M_ω,max 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.

在给定的边界条件下，杆件受到扭矩和轴力。 忽略其自重，计算梁的最大扭转变形和内部扭矩，定义为主扭矩和由轴力产生的扭矩之和。 在假设或忽略轴力的影响时，提供这些值的比较。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.

悬臂在其自由端施加一个弯矩。 通过几何线性分析和大变形分析，忽略梁的自重'，确定自由端的最大挠度。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 介绍的示例.