La verifica di resistenza al fuoco sarà mostrata con un esempio da [3].
Esempio
L'esempio include una trave secondaria di un controsoffitto. Per evitare instabilità laterale-torsionale, si può presumere che il corrente superiore abbia vincoli laterali. La classe di resistenza al fuoco richiesta è R30. Il sistema strutturale è mostrato nella Figura 01.
Sezione trasversale
HEM 280, S235, Wpl,y = 2,966 cm³
Carico
gk = 16,25 kN/m (carico permanente)
qk = 45,0 kN/m (categoria di sovraccarico G)
Verifica con condizioni di temperatura normali
L'azione determinante è il momento a metà campata.
Classificazione della sezione
La classificazione della sezione trasversale si basa su [4] , Tabella 5.2.
Ala
Anima
La sezione trasversale può essere assegnata alla classe 1.
Valore di progetto della resistenza a momento
| [4] (6.13) |
Verifica
| [4] (6.12) |
Determinazione della temperatura dell'acciaio
Aumento della temperatura nel componente in acciaio non protetto
| [1] (4.25) |
Coefficiente di sezione del componente di acciaio non protetto
Il coefficiente di sezione rappresenta il rapporto tra l'area della superficie esposta e il volume. In questo caso, il coefficiente di sezione è uguale alla circonferenza della sezione trasversale in acciaio meno la larghezza dell'ala superiore, che è ombreggiata dal soffitto, in relazione all'area della sezione trasversale.
Coefficiente di sezione per il riquadro che include la sezione
Coefficiente di correzione per considerare l'effetto di ombreggiatura per la sezione a I.
| [1] (4.26a) |
Curva temperatura-tempo secondo norma
| [2] (3.4) |
Capacità calore specifico
Per 20 °C ≤ θa < 600 °C | |
| [1] (3.2a) |
Per 600 °C ≤ θa < 735 °C | |
| [1] (3.2b) |
Per 735 °C ≤ θa < 900 °C | |
| [1] (3.2c) |
Per 900 °C ≤ θa ≤ 1200 °C | |
| [1] (3.2d) |
L'intervallo Δt per il metodo del time step è selezionato come 5 s. La densità dell'acciaio è ρa = 7.850 kg/m³ secondo [1] , Sezione 3.2.2 (1).
flusso termico netto
| [2] , (3.1) |
| [2] , (3.2) |
| [2], (3.3) |
Con:
αc | coefficienti di scambio termico convettivo per la curva temperatura-tempo standard αc = 25 W/m²K | [2] , 3.2.1 (2) |
εm | Emissività della superficie del componente strutturale εm = 0,7 | [1] , 4.2.5.1 (3) |
εf | Emissività di una fiamma εf = 1.0 | [1] , 4.2.5.1 (3) |
σ | la costante di Stephan -Boltzmann σ = 5,67 ⋅ 10-8 W/m 2 K 4 | [2] , 3,1 (6) |
φ | Coefficiente di configurazione Φ = 1.0 | [2] , 3,1 (7) |
Per la temperatura dell'acciaio θa e la temperatura del gas di combustione θg , si presume che la temperatura iniziale sia la temperatura ambiente di 20 ° C. L'aumento di temperatura per l'acciaio Δθa può essere calcolato passo dopo passo per ogni intervallo di tempo Δt. La temperatura dell'acciaio per il passaggio temporale successivo si ottiene dalla somma della temperatura dell'acciaio del passaggio precedente e del riscaldamento Δθa. La Figura 02 mostra una vista parziale dell'andamento della temperatura dell'acciaio.
Pertanto, la temperatura determinante dell'acciaio nel momento t = 30 min è θa = 591 ° C.
Verifica per situazioni di incendio
Azione determinante
La situazione di progetto accidentale deve essere utilizzata per il progetto di resistenza al fuoco. L'azione determinante è il momento a metà campata.
Classificazione sez. trasversale
Per gli scopi di queste regole semplificate le sezioni trasversali possono essere classificate come per il progetto a temperatura normale con un valore ridotto per ε come dato in [1] , equazione (4.2).
Ala
Anima
La sezione trasversale può essere assegnata alla classe 1.
Valore di progetto della resistenza a momento
Quando si determina il valore di progetto della resistenza al momento, è necessario ridurre la tensione di snervamento a causa della temperatura aumentata. Per la temperatura dell'acciaio θa = 591 ° C, il coefficiente di riduzione per la tensione di snervamento interpolato da [1] , Tabella 3.1 risulta in:
Per la trave non protetta con una soletta in cemento armato su un lato ed esposizione al fuoco sugli altri tre lati, il coefficiente di adattamento κ1 secondo [1] , 4.2.3.3 (7) risulta in:
κ1 = 0.7
La temperatura è distribuita uniformemente su tutta la lunghezza. Il coefficiente di correzione κ2 secondo [1], 4.2.3.3 (8) risulta in:
κ2 = 1.0
Il valore di progetto della resistenza del momento con distribuzione della temperatura uniforme secondo [1] , 4.2.3.3 (4.8) risulta in:
Il valore di progetto della resistenza del momento con distribuzione della temperatura non uniforme secondo [1] , 4.2.3.3 (4.10) risulta in:
Verifica
| [1] (4.1) |
RF-/STEEL EC3
L'esempio è calcolato in RF-/STEEL EC3. È possibile scaricare i file del modello corrispondenti per RFEM e RSTAB alla fine di questo articolo.
Dati generali: Verifichiamo l'asta 1. Per il progetto a temperatura normale, selezionare le combinazioni di carico per la situazione di progetto permanente/transitorio secondo l'equazione 6.10 nella scheda "Stato limite ultimo" e le combinazioni di carico per la situazione di progetto accidentale secondo l'equazione 6.11c per il progetto di resistenza al fuoco nella scheda "Resistenza al fuoco" (Figura 03).
Lunghezze libere d'inflessione - Aste: L'instabilità flesso-torsionale laterale è impedita in modo che la casella di controllo corrispondente sia deselezionata nella finestra "1.5 Lunghezze effettive-Aste" (Figura 04).
Dettagli: Il tempo richiesto per la resistenza al fuoco, la curva della temperatura ed i coefficienti per determinare il flusso termico netto sono definiti nella scheda "Resistenza al fuoco" della finestra di dialogo "Dettagli" (Figura 05).
Resistenza al fuoco - Aste: Definire i parametri di resistenza al fuoco come l'esposizione al fuoco e le misure di protezione dal fuoco nella finestra "1.10 Resistenza al fuoco - Aste" (Figura 06). La trave non protetta è esposta al fuoco su tre lati.
Risultati: I risultati vengono visualizzati dopo il calcolo (Figura 07). I valori intermedi rilevanti per il progetto di resistenza al fuoco, come la temperatura dell'acciaio, sono anche visualizzati nella tabella "Dettagli".