Metoda hodnocení
Z hlediska vnitřních sil se skořepiny skládají z kombinace stěn ( Kapitola 2.3 ) a desek ( Kapitola 2.4 ), protože na ně působí obě normálové síly a momenty.
Všechny typy 3D modelů (viz Obrázek 2.1 ) jsou vytvořeny jako skořepiny. RF-CONCRETE Surfaces pokračuje následovně: Nejdříve se stanoví samostatně stanovené návrhové normálové síly a ohybové momenty konstrukce, jak je znázorněno v Kapitola 2.3 a Kapitola 2.4 . Jsou opět založeny na hlavních podélných silách a hlavních ohybových momentů lineární analýzy desky RFEM.
Proto se určí návrhová normálová síla a návrhový moment pro každý směr výztuže na každé straně plochy. Jeden z vnitřních sil nebo i jeden z nich může být nulový - pokud se při určování návrhových vnitřních sil hledá optimální směr tlakové diagonály betonu, není výztuž aktivována v tomto směru.
Pokud se spočítají vnitřní síly posouzení pro příslušný směr výztuže, je třeba se zaměřit na směr výztuže, pro které jsou k dispozici návrhové momenty . Proběhne tak běžný jednorozměrný návrh nosníku o šířce jednoho metru. Cílem tohoto posouzení však není najít požadovanou výztuž, ale určit rameno vnitřních sil.
Jakmile dojde v tomto předběžném posouzení ke všem párám pásu v těch směrech posouzení, kterými se při posouzení nahodí návrhový moment, stanoví se pro každou stranu desky nejmenší rameno páky. Díky excentricitě lze momenty analýzy lineárních desek přeměnit na membránové síly. Tyto momenty lineární statické desky se jednoduše vydělí minimálním ramenem z min.
Pokud nyní vytvoříme z výpočtu lineárních desek polovinu normálové síly, která je kolmá na moment momentu dělený ramenem vnitřních sil, získáme konečnou membránovou sílu. Tento postup lze vyjádřit následovně:
Momenty na horní a spodní ploše desky jsou zohledněny různými znaménkami.
Pokud jsou momenty m x, m y a m xy a normálové síly n x , n y a n xy při výpočtu lineární desky nahrazeny membránovými silami n xs , n ys a n xys pomocí ramena páky z min z předběžného posouzení lze vztáhnout k těmto membránovým silám hlavní membránové síly n Is a n IIs pro horní a spodní plochu desky.
Na základě hlavních membránových sil n Is a n IIs se určují návrhové membránové síly n α , n β a n γ podle rovnice 2.5 prostřednictvím rovnice 2.7 , jak popisuje Kapitola 2.3 . Tyto návrhové membránové síly n α , n β a n γ se pak přiřadí směrům výztuže φ 1 , φ 2 a φ 3 . Proto se projeví membránové síly n 1 , n 2 a n 3 ve směru výztuže.
Požadované množství oceli je možné stanovit z posouzení membránových sil vydělením napětí u oceli σ s, které bylo dosaženo při výpočtu minimálního ramena páky z min v příslušném směru výztuže.
V případě, že konstrukce membrány síla je tlaková síla, osovou tlakovou silou n c betonu se nejprve stanoví s betonovou neutrální hloubky osy X, která byla výsledkem stanovení ramena páky.
V případě, že odpor axiální síla n c betonu není dostatečná, kompresní výztuž je určen pro diferenciální síly mezi působící axiální síly a odolávající axiální síly. Návrhové napětí pro tuto tlakovou výztuž vychází z deformace tlakové výztuže při určení pákového ramene z.
Pokud se rameno páry rozhodlo za předpokladu rozkmitání rozkmitů III, není stanovena žádná tlaková výztuž, protože nebyla zadána. Rozlišovací stupně I až V jsou popsány v následující kapitole při určení páčky ramena.