在 [1] 章节中有相关的示例。 DIN EN 1993-1-8 中第 6.2 节的验算适用于工字形和 H 形截面，但不适用于这种情况。 因此使用了{%！
系统
- 截面: HE-A 180
- 端板： tp = 35 mm
- 材料: 钢 S355 按照 DIN EN 1993-1-1, 表 3.1
有限元模型是通过面单元、螺栓杆件单元和两个端板接触的实体单元来建模的。 定义了接触体的非线性。 选择“二维/三维各向同性塑性”作为端板的材料模型（需要RF-MAT NL附加模块）。 该材料模型在弹性区域中材料为各向同性。 板件根据 von Mises 畸变假设进行屈服，定义的等效屈服强度为 35.5 kN/cm²。
内力
由内力得出的下弦杆的主导设计力为NEd = 1491,5 kN。换算成空心截面的周长（中线），线荷载为 221.60 kN/m。
设计
设计包括端板承载力极限状态的局部设计和螺栓受力（包括接触力）的计算。
端板的承载力
端板受弯承载力根据公式 8.6 用 CIDECT 方法确定：
用公式 8.5
结果是：
其比值为：
使用RF-STEEL Surfaces附加模块的有限元模型端板应力的评估可以满足要求。
螺栓承载力
对于螺栓设计，必须考虑螺栓承载力和螺栓连接力。 根据公式 8.7 使用方法 CIDECT 进行计算，计算如下：
根据公式 8.9
结果是：
其比值为：
在有限元模型中对杆件内力 N 的评估得出，中间螺栓的最大螺栓力为 343 kN，因此略高于理论计算结果。
在 [2] 中，如果在上板连接中外螺栓轴线不位于空心截面角点外，则设计准则有效。 在图 8.5 中的 [2] 中显示的不是螺栓的轴线，而是螺栓孔，位于空心截面的尺寸范围内。
增加边缘距离 e = 55 mm 会导致螺栓力重新分布到外部螺栓力，并且是均匀分布。
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