3870x

001552

Dipl.-Ing. (BA) Sandy Matula

2019-01-02

Wymiarowanie przekroju belki dwuprzęsłowej

Für einen Zweifeldträger soll die Querschnittsklasse nachgewiesen werden. Außerdem sind die erforderlichen Querschnittsnachweise zu führen. Globalne zakłócenie stateczności zostanie wykluczone, dzięki zastosowaniu dostatecznych środków zapewniających stateczność.

Układ, obciążenie, siły wewnętrzne

Przekrój belki HEA 240, S355

Wymiarowanie według klas przekroju

Rejon podpory wewnętrznej belki dwuprzęsłowej pełni nadrzędną rolę w obliczaniu klasy przekroju i przeprowadzaniu obliczeń przekroju.

Wymiarowanie do sieci (ψ = -1)
[1] Tabela 5.2, części przekroju podparte po obu stronach

\begin{array}{l} c = 230 - 2 \cdot (12 21) = 164 mm \\ vorh c / t_{w} = \frac{164}{7, 5} = 21, 87 \\ grenz c / t_{w} = 72 \cdot ε = 72 \cdot 0, 81 = 58, 32 > 21, 87 \end{array}

Wzór 1

Tym samym przekrój spełnia wymagania dla klasy przekroju 1.

Obliczenia dla dolnego pasa (ψ = 1)
[1] Tabela 5.2, części przekroju podparte po jednej stronie

\begin{array}{l} c = \frac{240 - (7, 5 2 \cdot 21)}{2} = 95, 3 mm \\ vorh c / t_{f} = \frac{95, 3}{12} = 7, 94 > 9 \cdot ε = 7, 29 \\ grenz c / t_{f} = 10 \cdot ε = 10 \cdot 0, 81 = 8, 10 > 7, 94 \end{array}

Wzór 2

Pasy te spełniają zatem wymagania klasy przekroju 2. Przekrój należy przydzielić do przekroju klasy 2, ponieważ dla całego przekroju decydująca będzie klasa części przekroju, która zostanie oceniona jako najbardziej niekorzystna.

Wyboczenie przy ścinaniu środnika

Należy sprawdzić, czy należy ocenić wyboczenie środnika przez ścinanie, niezależnie od przydziału klasy przekroju zgodnie z 6.2.6, sekcja (6) w [1]. Wartość η w równaniu 6.22 w [1] jest stosowana z 1,20.

\frac{h_{w}}{t_{w}} = \frac{230 - 2 \cdot 12}{7, 5} = 27, 47 < grenz \frac{h_{w}}{t_{w}} = 72 \cdot \frac{ε}{η} = 72 \cdot \frac{0, 81}{1, 20} = 48, 6

Wzór 3

Zgodnie z EN 1993-1-5, sekcja 5, nie jest wymagane obliczanie wyboczenia przy ścinaniu.

Obliczenia na ścinanie

Wymiarowanie przekroju odbywa się dla przekroju klasy 2. Über dem Innenlager wird der Träger auf Biegung und Querkraft beansprucht, an der Stelle des maximalen Feldmomentes nur auf Biegung. Przed zdefiniowaniem stanu granicznego nośności konstrukcji sprawdzany jest wpływ interakcji M-V. Jeżeli V_Ednie przekracza 0,5 ⋅ V_pl,Rd, nie jest wymagane zmniejszenie nośności na zginanie zgodnie z [1] Sekcji 6.2.8 (2).

\begin{array}{l} V_{pl, z, Rd} = A_{Vz} \cdot τ_{Rd} = 25, 18 \cdot \frac{35, 5}{\sqrt{3} \cdot 1, 0} = 516, 09 kN \\ \frac{V_{z, Ed}}{V_{pl, z, Rd}} = \frac{130, 96}{516, 09} = 0, 254 < 0, 5 \end{array}

Wzór 4

Nie ma konieczności zmniejszania nośności momentowej.

Dla wartości obliczeniowej działających momentów zginających M_Ed, należy wykonać następujące obliczenia:

\frac{M_{Ed}}{M_{c, Rd}} \leq 1, 0

Wzór 5

Wartość obliczeniowa naprężeń przy zginaniu przekroju obciążonego zginaniem jednoosiowym jest określana dla przekrojów klasy 2 w następujący sposób:

\begin{array}{l} M_{c, Rd} = M_{pl, Rd} = \frac{W_{pl} \cdot f_{y}}{γ_{M 0}} \\ M_{c, Rd} = M_{pl, Rd} = \frac{2 \cdot S_{y} \cdot f_{y}}{γ_{M 0}} = \frac{2 \cdot 372, 3 \cdot 35, 5}{1, 0} = 264, 33 kNm \\ \frac{M_{Ed}}{M_{c, Rd}} = \frac{155, 76}{264, 33} = 0, 59 \leq 1, 0 \end{array}

Wzór 6

Autor

Pani Matula zapewnia wsparcie techniczne dla naszych klientów.

Odnośniki

Oprogramowanie do analizy statyczno -wytrzymałościowej konstrukcji stalowych

Odniesienia

Eurokod 3: Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych - Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków. (2010). Berlin: Beuth Verlag GmbH
Kuhlmann, U.; Feldmann, M.; Lindner, J.; C. Müllera; i R. Stroetmann Eurokod 3 - Projektowanie konstrukcji stalowych - Tom 1: Reguły ogólne a projektowanie - DIN EN 1993-1-1 z załącznikiem krajowym - komentarzem i przykładami. Berlin: Beuth.
Albert, A. (2018). Schneider – Bautabellen für Ingenieure mit Berechnungshinweisen und Beispielen (23. red.). Kolonia: Dziennik Federalny

;