EN 1992-1-1, 5.7
Pierwszy przypadek obliczeniowy przeprowadza analizę zgodnie z holistyczną koncepcją normy europejskiej EC 2.
Dane wprowadzane w prętach RF-CONCRETE
Podstawowe dane wyświetlane są na poniższych rysunkach.
W przypadku obliczeń nieliniowych należy zdefiniować [Ustawienia] w sposób pokazany na poniższych rysunkach.
Wybieramy metodę ze średnią wartością wytrzymałości materiału i globalnego współczynnika częściowego bezpieczeństwa. Zwolnienia plastyczne (plastyczne skrzywienie) są wykluczone.
Osiągnięcie wyników porównywalnych z obliczeniami w [14] , należy zmodyfikować model usztywnienia rozciągającego zgodnie z zapytaniem: Ponieważ obliczenia dopuszczalnego naprężenia ściskającego fcR są oparte na niskim kwantyle, fctk, 0,05 służy również do wyznaczania dopuszczalnego naprężenia rozciągającego w betonie.
Ponieważ nasza struktura jest układem statycznie wyznaczalnym, współczynnik tłumienia można ustawić na 1.0 .
W przypadku nieliniowych obliczeń modeli narażonych na ryzyko niestateczności ważne są limity dla przerwania ε 1 i ε 2 : Jeżeli obliczenia według liniowej analizy statycznej zbiegają się w sposób ciągły, możliwe jest, że elementy ściskane mogą otrzymać "punkt zwrotny", gdy odchylenia ε ulegną zwiększeniu. Efekt ten występuje, gdy układ nie może już kompensować lub absorbować zwiększenia sił wewnętrznych poprzez zmniejszające się sztywności, wywołane wzrostem odkształcenia zgodnie z analizą drugiego rzędu. W naszym przykładzie wartość ε 1 = ε 2 = 0,001 nie zmieniła się.
W celu odwzorowania rozkładu sztywności z wystarczającą dokładnością ograniczamy długość docelową siatki ES do 0,20 m.
In [14] wymagane zbrojenie A s, tot = 66,10 cm 2 jest obliczane przy użyciu podobnej metody obliczeniowej zgodnie z DIN 1045-1, 8.5. Aby porównać te wyniki z obliczeniami prętów RF-CONCRETE zgodnie z EN 1992-1-1, 5.7, należy jeszcze wprowadzić inne ustawienia.
Obliczenia są przeprowadzane z faktycznie dostępnym zbrojeniem. Z tego względu w oknie 1.6 Zbrojenie wymagane są jeszcze niektóre parametry dotyczące średnicy, obłożenia betonu i zbrojenia . W zakładce Podłużny pręt zbrojeniowy definiujemy średnicę jako 25 mm .
Pokrywa betonowa zostaje wybrana jako c nom = 27,5 mm w celu uzyskania odległości środkowej 40 mm.
W celu przeprowadzenia obliczeń z uwzględnieniem zbrojenia określonego z [14] , zdefiniowane jest minimalne wzmocnienie A s, góra = A s, dół = 32 cm 2 .
Teraz wprowadzanie danych jest zakończone i możemy uruchomić [Obliczenia].
Wyniki obliczeń nieliniowych
Interpretację wyników wyjaśniono w poprzednim przykładzie ( rozdział 9.2 ).
Współczynnik bezpieczeństwa γ = 1,995 oznacza, że układ posiada wystarczającą rezerwę. Jednakże chcemy pokazać, że niewielki wzrost obciążenia doprowadzi do niestateczności układu. W oknie 1.1 Dane ogólne dla obliczenia wybieramy CO 14, aby obciążenie zostało zwiększone o 10%. Zgodnie z fizycznie liniową teorią drugiego rzędu nie ma problemu stateczności dla tej kombinacji obciążeń.
Teraz nieliniowa [Obliczenia] zostaje zatrzymana poprzez wyświetlenie komunikatu informującego, że nie jest możliwe zaprojektowanie wystarczającego oporu układu przy wybranym zbrojeniu.
Analiza modelu zgodnie z EN 1992-1-1, 5.8.6, opisana w następnym rozdziale, pokazuje, że kolumna ulega uszkodzeniu, zanim zostanie osiągnięta rezystancja przekroju.
Literatura