结构模型与荷载
给定的是单跨梁，长度为15 m。 单跨梁的截面为S355的IPE 400。 荷载为5 kN / m。 自重被忽略了。
没有稳定的设计
在附加模块RF- / STEEL EC3附加模块的规范设置（带横向和扭转限制的单跨梁）中验证，不符合要求。
这里的临界屈曲弯矩仅为72.61 kNm，通过技术文献中常见公式验证。
设计在上弦杆上的稳定性
在上弦杆的中间通过虚拟的横向杆固定上翼缘的位移。
这种稳定作用可以在RF- / STEEL EC3中通过横向中间约束进行，而不必为了这个目的而对杆件进行划分。
根据章节6.3.2.3 EN 1993-1-1 [1]的后续设计验算成功，临界屈曲弯矩为209.52 kNm。
作为杆件设计的一般方法比较
在下一步中验证将按照一般方法进行验算。 可以在Y方向上复制杆件，包括支座和荷载，在中间分成一次，可以创建一组杆件。
在RF- / STEEL EC3的一个新的设计案例中选择了一组杆件进行设计。 而不是“1.5有效长度 - 杆件”窗口，出现“1.7节点支座”窗口。 默认情况下，支座φx '和u y'的两个支座在设计支架的开始和结束处定义。
为了使其在中间稳定，必须创建另一个支座，在局部z方向上偏心距为-200 mm。
通过局部视图窗口中的按钮可以方便地显示支座。
验算成功，分支值为1.49。
使用最大弯矩可以得出209.54 kNm的临界屈曲弯矩，与上次计算相符合。
梁的长细比为1.488，是在下一节中应用缺陷所必需的。
与翘曲分析比较
在下一步中将分支值与翘曲分析进行比较，这意味着使用7个自由度而不是4个自由度。
必须在“详细”（详细信息）对话框的“翘曲扭转”（Warping Torsion）选项卡中选择“执行翘曲分析”（Perform warping analysis）选项。
与按照规范EN 1993-1-1中的方法一样，检查节点支座，必要时进行调整。
在窗口1.13中给出了缺陷值L / 400。
随后的设计更加有利，分支值达到1.489，与之前的设计相吻合。
与RF- / FE-LTB附加模块比较
在最后一步，使用附加模块RF- / FE-LTB设计单跨梁（一组杆件），在这里再次对分支值进行比较。
在模块RF / FE-LTB中直接输入在杆件上定义的节点支座。
然而，不能定义偏心，这就是为什么中间约束没有定义为节点支座，而是定义为窗口1.6中的端部弹簧。
在进入荷载时应注意偏心，否则会产生过于合理的计算。
对于第一个本征模式，手动应用于缺陷1.875 cm。
最终的计算结果是分支值为1.489，并与以前的计算结果一致。
