- Obecné analýzy napětí
- Grafický a číselný výstup napětí a využití plně integrovaný do programu RFEM
- Flexibilní posouzení s různým uspořádáním vrstev
- Vysoká efektivita díky velmi malému požadovanému množství vstupních dat
- Flexibilita na základě podrobného nastavení postupů a rozsahu výpočtu
- Na základě zvoleného materiálového modelu a obsažených vrstev se v programu RFEM vytvoří lokální globální matice tuhosti plochy. K dispozici jsou tyto materiálové modely:
- Ortotropní
- Izotropní
- Uživatelské zadání
- Hybridní (pro kombinace materiálových modelů)
- Možnost uložení často používaných skladeb vrstev do databáze
- Stanovení základních, smykových a srovnávacích napětí
- Jako výsledek jsou k dispozici kromě základních napětí také výsledná napětí podle DIN EN 1995-1-1 a jejich interakce.
- Analýza napětí téměř libovolně tvarovaných konstrukčních dílců
- Srovnávací napětí podle různých hypotéz:
- Energetická hypotéza (von Mises, HMH)
- Hypotéza max. smykového napětí (Tresca)
- Hypotéza max. hlavního napětí (Rankine)
- Hypotéza maximálních poměrných deformací (Bach, St. Venant)
- Výpočet příčných smykových napětí podle Mindlina nebo Kirchhoffa nebo uživatelsky definovaných zadání
- Posouzení mezního stavu použitelnosti prošetřením posunů ploch
- Uživatelsky definované nastavení mezního průhybu
- Volitelné zohlednění spřažení vrstev
- Diferencované výsledky jednotlivých složek napětí a využití napětí v tabulkách výsledků a v grafice
- Výsledná napětí pro každou vrstvu modelu
- Výkaz materiálu pro posuzované plochy
- Vazba zcela poddajná ve smyku možná
RF-LAMINATE | Základní vlastnosti

RF-/DYNAM Pro Equivalent Loads umožňuje stanovit náhradní seizmická zatížení metodou multimodálního spektra odezvy. V uvedeném příkladu byl proveden výpočet pro oscilátor s více hmotami.

Analýza spektra odezvy je jednou z nejčastěji používaných metod posouzení seizmických účinků. Tato metoda má mnoho výhod. Nejvýznamnější je pak asi zjednodušení: Složitost zemětřesení se zjednodušuje do té míry, že posouzení lze provést s přijatelným úsilím. Nevýhodou této metody naopak je, že v důsledku tohoto zjednodušení se mnoho informací ztrácí. Jedním ze způsobů, jak tuto nevýhodu zmírnit, je použití ekvivalentní lineární kombinace pro superpozici modálních odezev. Blíže vysvětlíme v našem příspěvku na konkrétním příkladu.

Stanovení vlastního kmitání i analýza spektra odezvy se provádějí vždy na lineárním systému. Pokud v systému existují nelinearity, jsou linearizovány, a tudíž se nezohledňují. V praxi se velmi často používají přímé tahové pruty. V našem příspěvku vysvětlíme, jak je lze přibližnou metodou správně zohlednit při dynamické analýze.

Pro zohlednění nepřesností polohy hmot při analýze spektra odezvy stanoví příslušné normy pravidla, která je třeba vzít v úvahu jak při zjednodušené, tak multimodální analýze spektra odezvy. Tato pravidla stanoví následující obecný postup: Hmota podlaží se musí posunout o určitou excentricitu, z čehož vyplývá torzní moment.

- Spektra odezvy podle různých norem
- Implementovány jsou následující normy:
-
EN 1998-1:2010 + A1:2013 (Evropská unie)
-
DIN 4149:1981-04 (Německo)
-
DIN 4149:2005-04 (Německo)
-
IBC 2000 (USA)
-
IBC 2009-ASCE/SEI 7-05 (USA)
-
IBC 2012/15 - ASCE/SEI 7-10 (USA)
-
IBC 2018 - ASCE / SEI 7-16 (USA)
-
ÖNORM B 4015:2007-02 (Rakousko)
-
NTC 2018 (Itálie)
-
NCSE-02 (Španělsko)
-
SIA 261/1:2003 (Švýcarsko)
-
SIA 261/1:2014 (Švýcarsko)
-
SIA 261/1:2020 (Švýcarsko)
-
O.G. 23089 + O.G. 23390 (Turecko)
-
SANS 10160-4 2010 (Jihoafrická republika)
-
SBC 301:2007 (Saudská Arábie)
-
GB 50011 - 2001 (Čína)
-
GB 50011 - 2010 (Čína)
-
NBC 2015 (Kanada)
-
DTR B C 2-48 (Alžírsko)
-
DTR RPA99 (Alžírsko)
-
CFE Sismo 08 (Mexiko)
-
CIRSOC 103 (Argentina)
-
NSR - 10 (Kolumbie)
-
IS 1893:2002 (Indie)
-
AS1170.4 (Austrálie)
-
NCh 433 1996 (Chile)
-
- K dispozici jsou následující národní přílohy pro EN 1998-1:
-
DIN EN 1998-1/NA:2011-01 (Německo)
-
ÖNORM EN 1991-1-1:2011-09 (Rakousko)
-
NBN - ENV 1998-1-1: 2002 NAD-E/N/F (Belgie)
-
ČSN EN 1998-1/NA:2007 (Česká republika)
-
NF EN 1998-1-1/NA:2014-09 (Francie)
-
UNI-EN 1991-1-1/NA:2007 (Itálie)
-
NP EN 1998-1/NA:2009 (Portugalsko)
-
SR EN 1998-1/NA:2004 (Rumunsko)
-
STN EN 1998-1/NA:2008 (Slovensko)
-
SIST EN 1998-1:2005/A101:2006 (Slovinsko)
-
CYS EN 1998-1/NA:2004 (Kypr)
-
BS EN 1998-1:2004:2008 (Velká Británie)
- NS-EN 1998-1:2004 + A1:2013/NA:2014 (Norsko)
-
- Možnost zadání spekter odezvy uživatelem
- Použití spektra odezvy závislého na směru
- Příslušné vlastní tvary pro spektrum odezvy můžeme zadat ručně nebo nechat vybrat automaticky (lze použít 5%-pravidlo podle EC 8)
- Vygenerovaná náhradní statická zatížení jsou exportována do jednotlivých zatěžovacích stavů zvlášť pro každý modální příspěvek a pro každý směr
- Kombinace výsledků modální superpozicí (pravidlo SRSS a CQC) a superpozicí směrů (SRSS nebo pravidlo 100%/30%)
- Zobrazeny mohou být výsledky se znaménkem podle dominantního vlastního tvaru

Při analýze náhradního zatížení se generují zatěžovací stavy a kombinace výsledků. Zatěžovací stavy obsahují generované náhradní zatížení, které se následně vloží do kombinace výsledků. Nejdříve se superponují modální příspěvky (pravidlo SRSS nebo CQC). Výsledkům lze přiřadit znaménko na základě dominantního vlastního tvaru.
Následně se superponují zatížení vlivem složek seizmických účinků (pravidlo SRSS nebo pravidlo 100% / 30%).

Vstupní parametry podle vybraných norem navrhuje program v souladu s předpisy. Kromě toho je možné zadat spektra odezvy ručně. Dynamické zatěžovací stavy definují, v jakém směru spektra odezvy působí a která vlastní čísla konstrukce jsou důležitá pro analýzu.

Při časové analýze lze zohlednit počáteční stavy.
Doporučené produkty pro Vás