Un sistema monomasa con amortiguador está sometido a una fuerza de carga constante. Determine la fuerza del muelle, la fuerza de amortiguación y la fuerza de inercia en el tiempo de prueba dado. En este ejemplo de verificación, el amortiguador de Kelvin--Voigt, es decir, un muelle y un elemento amortiguador en conexión en serie, se descompone en sus partes puramente viscosa y puramente elástica, para evaluar mejor las fuerzas de reacción.
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Ejemplo de verificación 000121 | 5
| Número de nudos | 3 |
| Número de barras | 2 |
| Número de casos de carga | 1 |
| Dimensiones (métricas) | 0,485 x 0,085 x 0,085 m |
| Dimensiones (imperiales) | 1.59 x 0.28 x 0.28 feet |
| Versión del programa | 8.14.01 |
Aquí puede descargar varios modelos de estructuras que puede usar para fines de formación o para sus proyectos. Sin embargo, no ofrecemos ninguna garantía u obligación por la precisión o integridad de los modelos.
2025-03-20
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Para poder evaluar la influencia de los fenómenos de estabilidad local de componentes estructurales esbeltos, RFEM 6 y RSTAB 9 le ofrecen la opción de realizar un análisis de la carga crítica lineal a nivel de la sección. El siguiente artículo explica los conceptos básicos del cálculo y la interpretación de los resultados.
El método CSA S16:19 Efectos de estabilidad en el análisis elástico en el anexo O.2 es una opción alternativa al método de análisis de estabilidad simplificado en el apartado 8.4.3. Este artículo describirá los requisitos del anexo O.2 y la aplicación en RFEM 6.
Consideración de los efectos de segundo orden de p-δ en RFEM 6 y RSTAB 9
Este artículo le mostrará cómo usar el complemento Alabeo por torsión (7 GDL) en combinación con el complemento Estabilidad de la estructura para considerar el alabeo de la sección como un grado adicional de libertad al realizar el análisis de estabilidad.
¿Le gustaría considerar automáticamente la rigidez de las uniones de acero en su modelo global de RFEM? ¡Use el complemento Uniones de acero!
Simplemente active la interacción unión-estructura en el análisis de rigidez de sus uniones de acero. Con esto las articulaciones con muelles se generan automáticamente en el modelo global y se tienen en cuenta en los cálculos posteriores.
En la configuración del estado límite último para el cálculo de uniones de acero, tiene la opción de modificar la deformación plástica última para las soldaduras.
El componente "Placa base" le permite diseñar conexiones con placa base con anclajes empotrados. En este caso, se analizan las placas, soldaduras, anclajes y la interacción acero-hormigón.
En el cuadro de diálogo "Editar sección", puede mostrar las formas de pandeo del método de las bandas finitas (FSM) como un gráfico en 3D.
¿Es posible considerar paneles de cortante y coacciones al giro también en el cálculo global?
Como parte del complemento Cálculo de acero, he establecido las condiciones de contorno para que el ala de la viga en I se mantenga contra el desplazamiento horizontal. Luego calculé los factores de carga crítica utilizando el complemento Estabilidad de la estructura, pero sin efecto en el valor del factor de carga crítica. ¿Cuál es el motivo de esto?
¿Qué programas y complementos son adecuados para el cálculo y dimensionamiento de estructuras de acero?
¿Cómo puede tratar una conexión como rígida resultar en un diseño poco económico?
Una unión de acero en mi modelo no es calculable. ¿Cómo puedo obtener más información para encontrar la causa?
Estoy calculando un pilar que está coaccionado en la base, sujeto en la cabeza en la dirección X y puede pandear en la dirección Y. He establecido las longitudes eficaces utilizando apoyos en nudos. En el cálculo, los valores de las longitudes eficaces para el cálculo son ambos iguales L_ (cr, z) = L_ (cr, y) = 2,41 m. ¿Qué he hecho mal?
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