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2.8.4.2 Influence du retrait

Influence du retrait

Shrinkage describes a time-dependent change of volume without the effect of external loads or temperature. This manual will not go into details regarding the shrinkage problems and their individual types (drying shrinkage, autogenous shrinkage, plastic shrinkage, and carbonation shrinkage).

Significant influence values of shrinkage are relative humidity, effective thickness of structural components, aggregate, concrete strength, water-cement ratio, temperature, as well as the type and duration of curing. The shrinkage-determining value is the total shrinkage strain εcs at the considered point of time t.

According to EN 1992-1-1, clause 3.1.4, the total shrinkage strain εcs is composed of the components for drying shrinkage εcd and autogenous shrinkage εca:

εcs = εcd + εca 

Équation 2.101 [7] Eq. (3.8)

Le composant de retrait de séchage εcd est déterminé ainsi :

εcdt = βds t,ts · kh · εcd,0 

Équation 2.102 [7] Eq. (3.9)

βds t,ts = t - tst - ts + 0.4 · h03 

Équation 2.103 [7] Eq. (3.10)

Tableau 2.2

[LinkToImage03]

age of concrete at relevant point of time in days

ts

age of concrete when shrinkage starts in days

effective component thickness [mm] (for surfaces: h0 = h)
Ac  cross-section area
u    cross-section perimeter

kh

coefficient according to [4] Table 3.3 depending on the effective cross-section thickness h0

εcd,0

basic value according to [4] Table 3.2 or Annex B, Eq. (B.11):

εcd,0 = 0.85 · 220 + 110 · αds1 · exp -αds2 · fcmfcmo · 10-6 · βRH 

Tableau 2.2

αds1, αds2

factors for considering the type of cement (see Table 2.3)

fcm

mean cylinder compressive strength of concrete in [N/mm2]

fcmo

= 10 N/mm2

βRH = 1.55 · 1 - RHRH03  

Tableau 2.2

RH

relative humidity of environment [%]

RH0

100 %

Tableau 2.3 Factors αds1 and αds2 depending on the type of cement
Cement Classe Propriété αds1 αds2

32,5 N

s

slow-hardening

3

0.13

32,5 R; 42,5 R

N

normal-hardening

4

0.12

42,5 R; 52,5 N/R

R

rapid-hardening

6

0.11

La déformation due au retrait endogène εca est déterminé comme suit.

Tableau 2.3

[7] Eq. (3.11)

Tableau 2.3

βas (t) = 1 - e-0.2√t

[7] Eq. (3.12)

εca (∞) = 2.5 ∙ (fck - 10) ∙ 10-6

[7] Eq. (3.13)

t   in days

Considération du retrait dans RF-CONCRETE NL (avec considération de l'armature)

Les données pour la détermination de la déformation due au retrait sont entrées dans la fenêtre 1.3 Surfaces . Nous précisons ici l'âge du béton au moment pertinent et au début du retrait, l'humidité relative de l'air et le type de ciment. À partir de ces données, RF-CONCRETE NL détermine la déformation due au retrait εcs.

Figure 2.147 Fenêtre 1.3 Surfaces, onglet Retrait

La déformation due au retrait εcst,ts peut également être précisée manuellement et indépendamment des normes.

La déformation due au retrait n'est que appliquée aux couches de béton; les couches d'armatures ne sont pas considérées. Ainsi, il existe une différence à la charge de température classique, cette dernière affecte également les couches d'armatures. Ainsi, le modèle de retrait utilisé dans RF-CONCRETE NL considère la maîtrise de la déformation due au retrait εsh, exercée par l'armature ou la courbure de section d'une armature asymétrique. Les charges résultantes de la déformation due au retrait sont appliquées automatiquement comme des charges virtuelles aux surfaces, puis elles sont calculées. Selon le système structural , la déformation due au retrait résulte de contraintes supplémentaires (pour un système statique indéterminé ou de déformations (pour un système statique déterminé). RF-CONCRETE NL prend donc en compte l'influence des conditions limite structurales de différentes manières pour le retrait.

Les charges résultantes du retrait sont automatiquement assignées au chargement en service défini dans la fenêtre 1.1 Données de base et sont ainsi inclues dans le calcul non-linéaire.

Le retrait dépend de la distribution correcte de la rigidité dans la section. Pour la zone du béton en traction nous recommandons de considérer la participation du béton tendu (la résistance en traction résiduelle du béton selon Quast) et une faible valeur d'amortissement.

Le modèle 1D suivant illustre comment le retrait est considéré dans le programme.

Figure 2.148 Exemple 1D de retrait

Pour faire simple, quatre couches sont considérées : Les couches en orange foncé représentent les zones où le béton n'est que peu endommagé, en orange clair le béton est en bien plus mauvais état. La couche bleue représente l'armature. Chaque couche de béton est caractérisée par le module d'élasticité Ec,i réel et chaque aire de section par Ac,i. L'armature est caractérisée par le module d'élasticité Es réel et chaque aire de section par As. Chaque couche est décrite par la coordonnée zi.

Considération du retrait comme une charge externe

La déformation due au retrait peut également être appliqué dans RFEM comme une charge externe. Dans la boîte de dialogue de RFEM Nouvelle charge de surface, nous pouvons ouvrir la boîte de dialogue Générer la charge de surface due au retrait en cliquant sur le bouton affiché à gauche.

Figure 2.149 Boîte de dialogue Générer une charge de surface due au retrait

Dans cette boîte de dialogue, nous pouvons entrer les paramètres pour déterminer la déformation due au retrait. Cliquez sur [OK] pour transférer le retrait déterminé comme une magnitude de charge à la boîte de dialogue précédente Nouvelle charge de surface. Le type de charge automatiquement défini comme charge axiale. Veuillez noter que la déformation due au retrait agit sur la section entièrement et que des limitation ou courbures de section ne sont pas considérées par l'armature.

Bibliographie
[4] Quast, Ulrich. Zur Mitwirkung des Betons in der Zugzone. Beton und Stahlbetonbau, Heft 10, 1981.
[7] Eurocode 2: Calcul des structures en béton - Partie 1-1: Règles générales et règles pour les bâtiments; EN 1992-1-1:NF P18-711-1
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