EN 1992-1-1, 5.8.6
Второй расчетный блок выполняет расчет в соответствии с общим расчетным методом EC 2 для компрессионных стержней в соответствии с анализом второго порядка.
Данные, введенные в RF-CONCRETE-стержни
Для сравнения результатов, новый конкретный случай создается для EN 1992-1-1, 5.8.6. Чтобы изменить только мало входных данных, мы просто скопируем первый расчетный случай в меню RF-CONCRETE Members, выбрав
- Файл → Копировать случай
В окне 1.1 Основные данные , мы должны настроить [Настройки] для расчета.
Мы выбираем общий метод для стержней в осевом сжатии по теории второго порядка.
Нелинейная конструкция предельного предельного состояния для сжатых элементов по EN 1992-1-1, 5.8.6 основана на разделенной концепции безопасности (см. Главу 2.4.7.2 ). Таким образом, нам также необходимо рассчитать средние значения параметров материала для подхода к усилению напряженности . Частичный коэффициент надежности γ c протекает непосредственно в приложенной прочности на растяжение: f ct, R = α ⋅ f ct / γ c . Это также относится к модулю упругости бетона.
Параметры вкладки Параметры ввода остаются без изменений.
В [14] , требуемое усиление A s, tot = 51,0 см 2 определяется с использованием аналогичного расчетного метода в соответствии с DIN 1045-1, 8.6.1. Чтобы сравнить эти результаты с расчетом RF-CONCRETE стержней в соответствии с EN 1992-1-1, 5.8.6, мы изменим минимальную армировку на A s, верхняя = A с, дно = 25 см 2 в окне 1.6 Подкрепление .
Теперь все модификации полны, и мы можем запустить [Расчет].
Результаты нелинейного расчета
С выбранным усилением мы получаем коэффициент надежности γ 1.730 для сдержанного местоположения (в сравнении: γ = 1.995 для расчета по EN 1992-1-1, 5.7).
На следующем рисунке сравниваются деформации, определенные в соответствии с методом второго порядка, и оба нелинейных метода расчета.
Результаты можно проиллюстрировать с помощью представления на диаграмме взаимодействия MN. В дополнение к сопротивлению сечения (проверенные значения количеств), на рис. 9.49 показаны кривые мощности для расчета в соответствии с линейным статическим расчетом и анализ второго порядка для линейного поведения материала, а также в соответствии с методом второго порядка для нелинейное поведение материала.
Для нашего тонкого сжимаемого элемента, расчет по методу второго порядка уже отклоняется от расчета по линейному статическому анализу при низком уровне нагрузки. Физическая нелинейность становится заметной только для более высокого уровня нагрузки, но это происходит очень быстро. Наконец, колонка выходит из строя из-за потери устойчивости из-за сильного снижения жесткости, возникающего в этом процессе.
Если не учитывается зависящая от материала нелинейность, расчет чистого сечения внутренних сил CO1 по методу второго порядка (физически линейный) обеспечивает требуемое усиление A s, tot = 2 5,27 = 10,54 см 2 .
Таким образом, фактическое требуемое укрепление явно недооценивается. Расчет моментов и осевой силы по физически нелинейному расчету также привел бы к недостаточно спроектированной арматуре: Результатом для M y = 195,22 кНм и N = -1059,39 кН было бы требуемое усиление A s, tot = 2 ⋅ 7,15 = 14,30 см 2 . Причина в том, что внутренние силы рассчитываются в зависимости от прилагаемой арматуры. Тем не менее, колонка выходит из строя до достижения предельной несущей способности сечения сечения. В нашем примере это происходит в течение примерно 441,5 кН. При взаимодействии с осевой силой получаем требуемое усиление A s, tot = 2 ⋅ 25.40 = 50.80 см 2 .
Литература