Description du projet
Une structure est composée d'un profilé en I à appui simple. La rotation axiale φx est limitée aux deux extrémités, mais la section est libre de se déformer (appui en fourche). La poutre présente une imperfection initiale dans la direction Y définie comme une courbe parabolique avec un déplacement maximal de 30 mm au centre. Une charge uniforme est appliquée au centre de la semelle supérieure du profilé en I. Le problème est décrit par les ensembles de paramètres suivants. L'exemple de vérification est basé sur l'exemple introduit par Gensichen et Lumpe (voir la référence).
Matériau | Acier S235 | Module d’élasticité | E |
|
MEP |
Module de cisaillement | G |
|
MEP | ||
Géométrie | Structure | Périmètre | L | 6 000 | m |
Imperfections | Imperfection maximale | imax |
|
mm | |
Profilé en I | Hauteur | h |
|
mm | |
Largeur | b | 180 000 | mm | ||
Épaisseur de l'âme | s | 10 000 | mm | ||
Épaisseur de semelle | t1 | 14 000 | mm | ||
Import | charge continue | q |
|
kN/m | |
Excentrement | ez | - 200 000 | mm |
Solution analytique
La solution analytique est indisponible. Les résultats du logiciel S3D sont pris comme référence.
Paramètres de RFEM et RSTAB
- Modélisé dans RFEM 6.06 et RSTAB 9.06
- La taille de l'élément est lEF = 0,010 m
- Le modèle de matériau isotrope linéaire élastique est utilisé
- Le nombre d'incréments est de 10
- L'analyse du second ordre et l'analyse des grandes déformations sont utilisées
- Le module complémentaire Flambement par flexion-torsion (7DDL) est utilisé
- Le problème est modélisé à la fois par des barres et par une combinaison de barres et d'éléments de surface
- La rigidité est réduite à l'aide du coefficient partiel de sécurité γM =1,1
résultats
Deux techniques de modélisation sont utilisées dans RFEM 6. La section en I est d'abord modélisée comme une poutre avec une imperfection donnée (forme parabolique). Le profilé en I est ensuite modélisé à l'aide d'éléments surfaciques (plaques). Dans ce cas, les conditions aux limites sont modélisées aussi près que possible du cas de poutre, mais les résultats peuvent être influencés par les différences dans le style de modélisation. Dans RSTAB 9, l'imperfection est modélisée à l'aide de l'ensemble de barres courtes avec une imperfection donnée dans les nœuds.
Résultats de RSTAB 9 :
Quantité | S3D | RSTAB 9 - Analyse du second ordre | Ratio | RSTAB 9 - Analyse des grandes déformations | Ratio |
uy (x = 3 m) [mm] | 24,2 |
|
1,283 |
|
1,247 |
uz (x = 3 m) [mm] | 18,8 | 16,772 | 0,892 | 22,644 | 1,204 |
φx (x = 3 m) [mrad] | 152 | 186,528 | 1,227 | 194,596 | 1,280 |
My (x = 3 m) [kNm] |
|
134,738 | 1,006 | 135,550 | 1,012 |
Mz (x = 3 m) [kNm] | -20,5 | -24,875 | 1,213 | -26,716 | 1,303 |
Mω (x = 3 m) [kNm2 ] | 4,02 | 5,053 | 1,257 | 5,276 | 1,312 |
MTpri (x=0 m) [kNm] | 2,91 |
|
1,088 | 3,301 | 1,134 |
MTsec (x = 3 m) [kNm] | 1,78 | 2,307 | 1,296 | 2,410 | 1,354 |
Résultats de RFEM 6 :
Quantité | S3D | RFEM 6 - Analyse du second ordre | Ratio | RFEM 6 - Analyse des grandes déformations | Ratio | RFEM 6 - Plaques - Analyse des grandes déformations | Ratio |
uy (x = 3 m) [mm] | 24,2 | 14,476 | 0,598 | 26,962 | 1,114 | 26,339 | 1,088 |
uz (x = 3 m) [mm] | 18,8 | 14,022 | 0,746 |
|
1,075 |
|
1,072 |
φx (x = 3 m) [mrad] | 152 |
|
0,572 | 175,234 | 1,153 | 172,512 | 1,135 |
My (x = 3 m) [kNm] |
|
133,477 | 0,996 | 132,992 | 0,992 | - | - |
Mz (x = 3 m) [kNm] | -20,5 | -17,476 | 0,852 | -23,546 | 1,149 | - | - |
Mω (x = 3 m) [kNm2 ] | 4,02 | 2,335 | 0,581 | 4,716 | 1,173 | - | - |
MTpri (x=0 m) [kNm] | 2,91 | 1,490 | 0,512 |
|
1,032 | - | - |
MTsec (x = 3 m) [kNm] | 1,78 | 1,160 | 0,652 | 2 300 | 1,292 | - | - |