Fórmulas

Puede encontrar las fórmulas aquí.

1871 Resultados

Ver resultados:

(a) Longitud de desarrollo

L_{dc} = (\frac{f_{y} \cdot ψ_{r}}{50 \cdot λ \cdot \sqrt{{f^{'}}_{c}}}) \cdot d_{b} = (\frac{(60000 psi) \cdot (1.0)}{50 \cdot (1.0) \cdot \sqrt{4000 psi}}) \cdot (0.75 in) = 14.23 in

(b) Longitud de desarrollo

L_{dc} = 0.0003 \cdot f_{y} \cdot ψ_{r} \cdot d_{b} = 0.0003 \cdot (60000 psi) \cdot (1.0) \cdot (0.75 in) = 13.5 in

1. Anchuras de núcleo (rombo) de excentricidad biaxial

|e_{y}| \leq - \frac{\frac{w_{y}}{6}}{\frac{w_{x}}{6}} \cdot |e_{x}| + \frac{w_{y}}{6}

1. Iteración

{}^{t + Δ}R -^{t + Δt} F^{0}

2. Anchura del núcleo (elipse) de excentricidad biaxial

e_{y} \leq \frac{w_{y}}{3} \cdot \sqrt{1 - {(\frac{e_{x}}{\frac{w_{x}}{3}})}^{2}}

Abertura de fisura existente

w_{k, vorh} = \int ε_{wk} dl

Abertura de fisura existente

{m a t h r m w}_{m a t h r m k, m a t h r m p r o v} = i n t {m a t h r m v a r e p s i l o n}_{m a t h r m w k, m a t h r m z w a n g} m a t h r m d l

Aceleración: (diferencia central)

{\ddot{x}}_{n} = \frac{{\dot{x}}_{n + 0.5} - {\dot{x}}_{n - 0.5}}{{Δt}_{n}}

Alma del pilar en compresión transversal

\begin{array}{l} F_{c, w c, R d} = \begin{matrix} ω k_{w c} b_{e f f, c, w c} t_{w c} f_{y, w c} \\ γ_{M 0} \end{matrix} (crushing resistance), \\ \begin{array}{l} but: \\ F_{c, w c, R d} \leq \begin{matrix} ω k_{w c} ρ b_{e f f, c, w c} t_{w c} f_{y, w c} \\ γ_{M 1} \end{matrix} (buckling resistance) . \end{array} \end{array}

Altura característica zo según la teoría de Janssen para cargas de fricción en muros

z_{o} = \frac{1}{K \cdot μ} \cdot \frac{A}{U} = \frac{1}{0, 648 \cdot 0, 458} \cdot \frac{19, 63}{15, 71} = 4, 22 m (5.75)

altura de la zona de compresión del hormigón

x = \frac{α_{E} \cdot a_{s}}{b} \cdot - 1.0 + \sqrt{1.0 + \frac{2.0 \cdot b \cdot d}{α_{E} \cdot a_{s}}}

altura del cáliz

d \leq h \leq t - \max \{\begin{cases} 0.15 \\ c_{top} + c_{bottom} + 0.1 \end{cases}

Altura eficaz del alma

h_{eff} = ρ \cdot h_{w} = 0.773 \cdot 93.56 = 72.3 mm

h_{e 1} = h_{e 2} = 0.5 \cdot h_{eff} = 0.5 \cdot 72.3 = 36.17 mm

Altura equivalente de la rugosidad del grano de arena

k_{s} = \frac{9.793 z_{0}}{C_{s}}

Amortiguamiento de Rayleigh para la relajación dinámica

M \frac{d^{2} u}{{dt}^{2}} + C \frac{du}{dt} + K (u) u = f

C = αM + β [\begin{matrix} K_{11} (u) & 0 & \dots \\ 0 & K_{22} (u) & \dots \\ ⋮ & ⋮ & ⋱ \end{matrix}]

\{M, C\} \in ℕ \times ℕ

\{u, f\} \in ℕ \times 1

amplitud calculada tratamiento asistido por ordenador

δ_{a}

Amplitud medida con medición de tolerancia

δ_{m}

Amplitudes de imperfección

σ_{0, eq} = l_{g} \cdot U_{n}

Anchura eficaz del ala

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} = 0.678 \cdot 111.56 = 75.6 mm

b_{e 1} = b_{e 2} = 0.5 \cdot b_{eff} = 0.5 \cdot 75.6 = 37.79 mm

Anchuras eficaces del cordón

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} / (1 - ψ) = 1.0 \cdot 111.56 / (1 \cdot 0.753) = 63.65 mm

b_{e 1} = 0.4 \cdot b_{eff} = 0.4 \cdot 63.65 = 25.46 mm

b_{e 2} = 0.6 \cdot b_{eff} = 0.6 \cdot 63.65 = 38.19 mm

Anchuras planas teóricas

r_{m} = r \frac{t}{2} = 10 \frac{2}{2} = 11 mm

g_{r} = r_{m} \cdot (\tan (\frac{ϕ}{2}) - \sin (\frac{ϕ}{2})) = 11 \cdot (\tan 45 ° - \sin 45 °) = 3.22 mm

h_{w} = H - t - 2 \cdot g_{r} = 102 - 2 - 2 \cdot 3.22 = 93.56 mm

b_{p} = b - t - 2 \cdot g_{r} = 120 - 2 - 2 \cdot 3.22 = 111.56 mm

b_{p, c} = c - \frac{t}{2} - g_{r} = 26 - \frac{2}{2} - 3.22 = 21.78 mm

Ángulo de dilatación

ψ = \{\begin{cases} φ - 30 ° & , w e n n φ \geq 30 ° \\ 0 ° & , w e n n φ < 30 ° \end{cases}

Ángulo α_: entre el eje local x (o y) y el eje principal 1 (o 2) para tensiones en el lado negativo de la superficie

α_{-} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, -}}{σ_{x, -} - σ_{y, -}}) \in (- 90 °, 90 °]

Ángulo α_: entre el eje x (o y) local y el eje 1 (o 2) principal para deformaciones en la cara negativa de la superficie

α_{-} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{γ_{x y, -}}{ε_{x, -} - ε_{y, -}})]

Ángulo α₊ entre el eje local x (o y) y el eje principal 1 (o 2) para tensiones en el lado positivo de la superficie

α_{+} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, +}}{σ_{x, +} - σ_{y, +}}) \in (- 90 °, 90 °]

Ángulo α₊ entre el eje x (o y) local y el eje 1 (o 2) principal para deformaciones en la cara positiva de la superficie

α_{+} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{γ_{x y, +}}{ε_{x, +} - ε_{y, +}})]

Ángulo α_b entre el eje x (o y) local y el eje 1 (o 2) principal

α_{b} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{2 m_{x y}}{m_{x} - m_{y}})]

Ángulo α_m entre el eje x local y el eje 1 principal para tensiones de membrana

α_{m} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, m}}{σ_{x, m} - σ_{y, m}}) \in (- 90 °, 90 °]

Ángulo α_m entre el eje x y el eje 1 principal (para el esfuerzo axil n₁)

α_{m} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{2 n_{x y}}{n_{x} - n_{y}})]

Ángulo β_b entre el esfuerzo cortante principal v-máx.,b y el eje x local

β_{b} = \arctan \frac{v_{y}}{v_{x}}