Une poutre sur appuis simples est chargée en flexion seule. Déterminer la charge critique et le facteur de charge correspondant en raison du flambement par flexion.
Déversement d'une poutre en flexion pure
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Dans le cas de sections ouvertes, la charge de torsion est généralement éliminée par torsion secondaire, car la rigidité de torsion de St. Venant est faible par rapport à la rigidité de gauchissement. Par conséquent, les raidisseurs de gauchissement présents dans la section sont particulièrement intéressants concernant l'analyse du déversement, car ils peuvent réduire considérablement la rotation. Afin d'effectuer cette opération, des platines d'about ou des raidisseurs et des profilés soudés sont appropriés.
L'article précédent, Phénomènes de déversement dans les structures bois | Exemple 1, explique l'application pratique de la détermination du moment fléchissant critique Mcrit ou de la contrainte de flexion critique σcrit pour le flambement latéral d'une poutre en flexion à l'aide d'exemples simples. Dans cet article, le moment fléchissant critique est déterminé en considérant une fondation élastique résultant d'un contreventement.
L'article technique « Phénomène de déversement dans les structures bois : principes théoriques » présente les principes théoriques pour la détermination analytique du moment de flexion critique Mcrit ou de la contrainte de flexion critique σcrit pour le flambement latéral d'une poutre en flexion. Dans ce nouvel article technique, plusieurs exemples sont utilisés pour vérifier la méthode analytique à l'aide du résultat de l'analyse des valeurs propres.
Les poutres droites élancées ayant un rapport h/b élevé présentent des risques de problèmes de stabilité lorsqu’elles sont chargées parallèlement à l'axe faible. Cela est lié au déplacement hors-plan de la semelle comprimée.
Pour les objets de calcul, vous avez la possibilité d'afficher les flèches ou les résultats extrêmes.
Les résultats des contraintes de solide peuvent être affichés sous forme de points 3D colorés dans les éléments finis.
Le nombre de degrés de liberté dans un nœud n'est plus un paramètre de calcul global dans RFEM (6 degrés de liberté pour chaque nœud de maillage dans les modèles 3D, 7 degrés de liberté pour l'analyse de torsion de gauchissement). Ainsi, chaque nœud est généralement considéré avec un nombre de degrés de liberté différent, ce qui conduit à un nombre variable d'équations dans le calcul.
Cette modification accélère le calcul, en particulier pour les modèles pouvant être simplifiés de manière significative tels que les structures en treillis et à membrane.
Dans le Navigateur de projet - Résultats de RFEM et dans le Tableau 4.0, vous pouvez afficher l'ensemble des déformations des barres, surfaces et solides (par exemple, les déformations principales totales, les déformations équivalentes totales, etc.).
Pour l'analyse plastique d'assemblages avec des éléments surfaciques, vous pouvez par exemple afficher les déformations plastiques déterminantes.
J'ai défini une pré-déformation dans RSTAB. Si FE-LTB reprend les charges, pourquoi pas l'imperfection ?
Comment déterminer le moment critique élastique pour le déversement des sections, des systèmes ou des charges dans RFEM 5 ou RSTAB 8 ? Est-il possible de calculer des barres plates (consoles, limon à barres plates pour un escalier) ?
Est-il possible d'intégrer plusieurs sections avec différents matériaux lors d'une analyse de flambement par flexion ? Comment appliquer plusieurs sections les unes aux autres ?
J’ai calculé un portique selon l’analyse du second ordre. D’après l’inspecteur indique que le portique n’est pas stable car les vérifications du flambement par flexion auraient dû échouer. À quoi faut-il faire attention pour une vérification selon l’analyse du second ordre ? De quels modules sont nécessaires à une analyse du déversement ?
Pourquoi un message d'erreur à propos d’un matériau non valide apparait lors de la définition des surfaces en bois ?
Le contact entre les surfaces est-il compris dans RFEM 5 ?
