Využití pro kombinovaný dvouosý ohyb a osový tlak

{(\frac{f_{c}}{F_{c}'})}^{2} + \frac{f_{bx}}{F_{bx}' \cdot [1 - (\frac{f_{c}}{F_{cEx}})]} + \frac{f_{by}}{F_{by}' \cdot [1 - (\frac{f_{c}}{F_{cEy}}) - {(\frac{f_{bx}}{F_{bE}})}^{2}]} ⩽ 1, 0

{(\frac{171}{673})}^{2} + \frac{353}{1 729 \cdot [1 - (\frac{171}{3 965})]} + \frac{1 029}{1 936 \cdot [1 - (\frac{171}{728}) - {(\frac{353}{6 577})}^{2}]} = 0, 98

f_c	Tlakové napětí od vlastní tíhy a zatížení sněhem
F_c'	Upravená návrhová hodnota tlaku rovnoběžně s vlákny
f_bx	Ohybové namáhání okolo hlavní osy od zatížení větrem
F_bx'	Upravená návrhová hodnota pro ohyb okolo hlavní osy
F_cEx	Návrhová hodnota kritického vzpěru pro tlačený prut ve směru hlavní osy
f_by	Napětí v ohybu okolo vedlejší osy od vlastního zatížení a zatížení sněhem
F_by'	Upravená návrhová hodnota pro ohyb okolo vedlejší osy
F_cEy	Návrhová hodnota kritického vzpěru pro tlačený prut ve vedlejší ose
F_bE	Návrhová hodnota kritického vzpěru pro ohýbaný prut

;