Formule

Qui puoi trovare le formule.

1514 Risultati

Vedi i risultati:

(a) Durata dello sviluppo

L_{dc} = (\frac{f_{y} \cdot ψ_{r}}{50 \cdot λ \cdot \sqrt{f'_{c}}}) \cdot d_{b} = (\frac{(60, 000 psi) \cdot (1.0)}{50 \cdot (1.0) \cdot \sqrt{4000 psi}}) \cdot (0.75 in .) = 14.23 in .

(b) Lunghezza di sviluppo

L_{dc} = 0.0003 \cdot f_{y} \cdot ψ_{r} \cdot d_{b} = 0.0003 \cdot (60000 psi) \cdot (1.0) \cdot (0.75 in .) = 13.5 in .

{}^{t + ∆ t}R - {}^{t + ∆ t}F^{0}

Altezza efficace della soletta secondo DIN EN 1992-1-1, 6.4.2 (1)

d_{eff} = (d_{y} + d_{z}) / 2 = (18.0 + 20.0) / 2 = 19.0 cm

Ampiezza misurata con misurazione della tolleranza

δ_{m}

Ampiezze di imperfezione

σ_{0, e q} = l_{g} \cdot U_{n}

Angolo di dilatazione

ψ = \{\begin{cases} φ - 30 ° & , w e n n φ \geq 30 ° \\ 0 ° & , w e n n φ < 30 ° \end{cases}

Angolo α_- Tra l'asse locale x (o y) e l'asse principale 1 (o 2) per deformazioni sul lato della superficie negativa

α_{-} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{γ_{x y, -}}{ε_{x, -} - ε_{y, -}})]

Angolo α_- Tra l'asse locale x (o y) e l'asse principale 1 (o 2) per le tensioni sul lato negativo della superficie

α_{-} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, -}}{σ_{x, -} - σ_{y, -}}) \in (- 90 °, 90 °]

Angolo α₊ tra l'asse locale x (o y) e l'asse principale 1 (o 2) per deformazioni sul lato positivo della superficie

α_{+} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{γ_{x y, +}}{ε_{x, +} - ε_{y, +}})]

Angolo α₊ tra l'asse locale x (o y) e l'asse principale 1 (o 2) per le tensioni sul lato positivo della superficie

α_{+} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, +}}{σ_{x, +} - σ_{y, +}}) \in (- 90 °, 90 °]

Angolo α_b tra l'asse locale x (o y) e l'asse principale 1 (o 2)

α_{b} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{2 m_{x y}}{m_{x} - m_{y}})]

Angolo α_m tra l'asse locale x e l'asse principale 1 per le tensioni della membrana

α_{m} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, m}}{σ_{x, m} - σ_{y, m}}) \in (- 90 °, 90 °]

Angolo α_m tra l'asse x e l'asse principale 1 (per forza assiale n₁ )

α_{m} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{2 n_{x y}}{n_{x} - n_{y}})]

Angolo_b tra la forza di taglio principale v-max, b e l'asse locale x

β_{b} = \arctan \frac{v_{y}}{v_{x}}

Ansatzfunktion für die Durchbiegung

w (x) = e^{λ x}

Applicazione dell'imperfezione

E I \cdot w^{''} (x) = - M (x) = - N \cdot [w (x) + e (x)]

w^{''} (x) + \frac{N}{E I} \cdot w (x) = - \frac{N}{E I} \cdot e (x)

Area della sezione ideale

A = \frac{\sum_{i = 1}^{n} (A_{i} \cdot E_{i})}{E_{ref}}

area della sezione trasversale

A = \frac{1}{2} \cdot \sum_{i = 1}^{n} (y_{i - 1} + y_{i}) \cdot (z_{i - 1} - z_{i})

Area della sezione trasversale netta equivalente per l'immissione in RF-/STEEL EC 3

N_{u, Rd} = \frac{0, 9 \cdot A_{net} * \cdot f_{u}}{γ_{M 2}} \Rightarrow A_{net} * = \frac{A_{net, eff}}{0, 9}

Area della sezione trasversale netta lungo la linea della fessura critica

A_{net} = A - d_{0} \cdot t

Area di base efficace

L ‘ = L - 2 \cdot e_{x}

B ‘ = B - 2 \cdot e_{y}

A ‘ = B ‘ \cdot L ‘

Area di taglio ideale in direzione y

A_{y} = \frac{{I_{z}}^{2}}{G_{ref} \cdot \int_{A *} {(\frac{S_{z}}{t *})}^{2} \cdot \frac{1}{G} d A *}

Area di taglio ideale in direzione z

A_{z} = \frac{{I_{y}}^{2}}{G_{ref} \cdot \int_{A *} {(\frac{S_{y}}{t *})}^{2} \cdot \frac{1}{G} d A *}

Area di taglio in direzione y

A_{y} = \frac{{I_{z}}^{2}}{\int_{A *} {(\frac{S_{z}}{t *})}^{2} d A *}

Area di taglio in direzione z

A_{z} = \frac{{I_{y}}^{2}}{\int_{A *} {(\frac{S_{y}}{t *})}^{2} d A *}

Area nozionale della sezione trasversale delle diagonali

A_{D}' = \frac{A_{D}}{1 + \frac{E_{D} \cdot A_{D}}{L_{D}} \cdot \sum \frac{1}{K_{ser}}}

Armatura a taglio necessaria secondo ACI 318-19

req av = Vu - Φ · VcΦ · d · fy≥ av,min,9.6.3.4

Armatura a trazione

A_{s 1} = \frac{1}{σ_{sd}} \cdot (ω \cdot b \cdot d \cdot f_{cd} + N_{Ed}) = \frac{1}{456.52} \cdot (0.03971 \cdot 2.5 \cdot 1.28 \cdot 14.17) = 39.44 {cm}^{2}

Aspirazione del vento

F_{w, \min} = c_{f} \cdot q_{h} (ze) \cdot A_{ref} = - 0, 5 \cdot 0, 5 \cdot \frac{15 \cdot 12}{\cos 5 °} = - 45, 17 kN