Formules

Ces formules sont disponibles sur cette page.

1528 Résultats

Afficher les résultats:

(a) Durée de développement

L_{dc} = (\frac{f_{y} \cdot ψ_{r}}{50 \cdot λ \cdot \sqrt{f'_{c}}}) \cdot d_{b} = (\frac{(60, 000 psi) \cdot (1.0)}{50 \cdot (1.0) \cdot \sqrt{4000 psi}}) \cdot (0.75 in .) = 14.23 in .

(b) Longueur de développement

L_{dc} = 0.0003 \cdot f_{y} \cdot ψ_{r} \cdot d_{b} = 0, 0003 \cdot (60.000 psi) \cdot (1, 0) \cdot (0, 75 in .) = 13, 5 in .

{}^{t + ∆ t}R - {}^{t + ∆ t}F^{0}

Aire de base efficace

L ‘ = L - 2 \cdot e_{x}

B ‘ = B - 2 \cdot e_{y}

A ‘ = B ‘ \cdot L ‘

Aire de cisaillement dans la direction y

A_{y} = \frac{{I_{z}}^{2}}{\int_{A *} {(\frac{S_{z}}{t *})}^{2} d A *}

Aire de cisaillement dans la direction z

A_{z} = \frac{{I_{y}}^{2}}{\int_{A *} {(\frac{S_{y}}{t *})}^{2} d A *}

Aire de cisaillement idéale dans la direction y

A_{y} = \frac{{I_{z}}^{2}}{G_{ref} \cdot \int_{A *} {(\frac{S_{z}}{t *})}^{2} \cdot \frac{1}{G} d A *}

Aire de cisaillement idéale dans la direction z

A_{z} = \frac{{I_{y}}^{2}}{G_{ref} \cdot \int_{A *} {(\frac{S_{y}}{t *})}^{2} \cdot \frac{1}{G} d A *}

Aire de la section

A = \frac{1}{2} \cdot \sum_{i = 1}^{n} (y_{i - 1} + y_{i}) \cdot (z_{i - 1} - z_{i})

Aire de la section idéale

A = \frac{\sum_{i = 1}^{n} (A_{i} \cdot E_{i})}{E_{ref}}

Aire de section nette équivalente pour l'entrée dans RF-/STEEL EC 3

N_{u, Rd} = \frac{0, 9 \cdot A_{net} * \cdot f_{u}}{γ_{M 2}} \Rightarrow A_{net} * = \frac{A_{net, eff}}{0, 9}

Aire de section nette le long de la ligne de fissuration critique

A_{net} = A - d_{0} \cdot t

Aire de section théorique des diagonales

A_{D}' = \frac{A_{D}}{1 + \frac{E_{D} \cdot A_{D}}{L_{D}} \cdot \sum \frac{1}{K_{ser}}}

Amortissement de Rayleigh pour la relaxation dynamique

M \frac{d^{2} u}{{dt}^{2}} + C \frac{du}{dt} + K (u) u = f

C = αM + β [\begin{matrix} K_{11} (u) & 0 & \dots \\ 0 & K_{22} (u) & \dots \\ ⋮ & ⋮ & ⋱ \end{matrix}]

\{M, C\} \in ℕ \times ℕ

\{u, f\} \in ℕ \times 1

amplitude calculée du traitement assisté par ordinateur

δ_{a}

Amplitude mesurée avec mesure de la tolérance

δ_{m}

Amplitudes d'imperfection

σ_{0, e q} = l_{g} \cdot U_{n}

Analyse de contraintes

σ (z) = d_{i} ε (z)

Angle de dilatance

ψ = \{\begin{cases} φ - 30 ° & , w e n n φ \geq 30 ° \\ 0 ° & , w e n n φ < 30 ° \end{cases}

Angle α_- Entre l'axe local x (ou y) et l'axe principal 1 (ou 2) pour les contraintes sur le côté négatif de la surface

α_{-} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, -}}{σ_{x, -} - σ_{y, -}}) \in (- 90 °, 90 °]

Angle α_- Entre l'axe local x (ou y) et l'axe principal 1 (ou 2) pour les déformations du côté négatif de la surface

α_{-} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{γ_{x y, -}}{ε_{x, -} - ε_{y, -}})]

Angle α₊ entre l'axe local x (ou y) et l'axe principal 1 (ou 2) pour les déformations du côté positif de la surface

α_{+} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{γ_{x y, +}}{ε_{x, +} - ε_{y, +}})]

Angle α_b entre l'axe local x (ou y) et l'axe principal 1 (ou 2)

α_{b} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{2 m_{x y}}{m_{x} - m_{y}})]

Angle α_m entre l'axe local x et l'axe principal 1 pour les contraintes de membrane

α_{m} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, m}}{σ_{x, m} - σ_{y, m}}) \in (- 90 °, 90 °]

Angle α_m entre l'axe x et l'axe principal 1 (pour l'effort normal n₁ )

α_{m} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{2 n_{x y}}{n_{x} - n_{y}})]

Angle β_b entre l'effort tranchant principal v-max,b et l'axe local x

β_{b} = \arctan \frac{v_{y}}{v_{x}}

Angle σ₊ entre l'axe local x (ou y) et l'axe principal 1 (ou 2) pour les contraintes sur le côté positif de la surface

α_{+} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, +}}{σ_{x, +} - σ_{y, +}}) \in (- 90 °, 90 °]

Ansatzfunktion für die Durchbiegung

w (x) = e^{λ x}

Application de l'imperfection

EI \cdot w^{''} (x) = - M (x) = - N \cdot [w (x) + e (x)]

w^{''} (x) + \frac{N}{EI} \cdot w (x) = - \frac{N}{EI} \cdot e (x)

Armatures de cisaillement minimales av,min Selon ACI 318-19, 9.6.3.4

aV,min = Avs = max 0,75 · fc' · bwfyt ; 50 · bwfyt