Wzory

Wzory można znaleźć tutaj.

1531 Wyniki

Wyświetl wyniki:

(a) Długość opracowania

L_{dc} = (\frac{f_{y} \cdot ψ_{r}}{50 \cdot λ \cdot \sqrt{f'_{c}}}) \cdot d_{b} = (\frac{(60, 000 psi) \cdot (1.0)}{50 \cdot (1.0) \cdot \sqrt{4000 psi}}) \cdot (0.75 in .) = 14.23 in .

(b) Długość zabudowy

{m a t h r m L}_{m a t h r m d c} = 0, 0003 c d o t {m a t h r m f}_{m a t h r m y} c d o t {m a t h r m p s i}_{m a t h r m r} c d o t {m a t h r m d}_{m a t h r m b} = 0, 0003 c d o t (60.000 m a t h r m p s i) c d o t (1, 0) c d o t (0.75 m a t h r m i n .) = 13, 5 m a t h r m i n .

{}^{t + ∆ t}R - {}^{t + ∆ t}F^{0}

Amplitudy imperfekcji

σ_{0, e q} = l_{g} \cdot U_{n}

Ansatzfunktion für die Durchbiegung

w (x) = e^{λ x}

Aufstellen der richtigen Differentialgleichung der Durchbiegung

λ^{2} + α^{2} = 0 | - α^{2}

λ^{2} = - α^{2} | \sqrt{}

λ_{1} = - i α

λ_{2} = i α

Belki drugorzędne o średniej odległości

x_{m} = \frac{2, 5 m + 2, 7 m}{2} = 2, 6 m

Bemessungssituation - GZG - Charakteristisch / Quasi-ständig

\sum_{j \geq 1} G_{k, j} (1 + k_{d e f}) + P + Q_{k, 1} (1 + ψ_{2, 1} k_{d e f}) + \sum_{i \geq 1} Q_{k, i} (Ψ_{0, i} + Ψ_{2, i} k_{d e f})

Bemessungssituation für Erdbeben nach EN 1990 Abschnitt 6.4.3.4

E_{d} = {ΣG}_{k, j} " + " {Σψ}_{2, i} Q_{k, i}

Bezwymiarowa odległość y+

y^{+} = \frac{ρ \cdot y \cdot u_{τ}}{μ}

Biaxiales Flächenträgheitsmoment

I_{z y} = I_{y z} = - \int_{A} z y d A

Biegunowy moment bezwładności

I_{p} = {\sum x_{i}^{2}}_{i = 1}^{n} + {\sum y_{i}^{2}}_{i = 1}^{n}

Biegunowy moment powierzchniowy

I p = \int_{A} r^{2} d A = \int_{A} (y^{2} + z^{2}) d A = I_{y} + I_{z}

Blacha, łącznik

u_{k, inst} = \sum_{} \frac{S_{v, 0} \cdot S_{v, 0}}{k_{ser}} = (2 \cdot l + 2 \cdot h) \frac{a_{v}}{k_{ser} \cdot l ²} \cdot F

Całkowita sprężystość

\begin{array}{l} \frac{1}{C_{D}} = \frac{1}{C_{D, B}} + \frac{1}{C_{D, C}} = \frac{1}{73, 14} + \frac{1}{4729} \\ C_{D} = 72, 02 kNm / m \end{array}

Całkowite drgania układu wzbudzonego harmonicznie

u (t) = \underset{⏟}{e^{- {ζω}_{n} t} (A \cdot \cos (ω_{D} t + B) \cdot \sin (ω_{D} t))} + \underset{⏟}{(C \cdot \sin (ωt) + D \cdot \cos (ωt))}

transient stationär

Całkowite odkształcenie skurczowe

ε_{cs} (t, t_{0}) = ε_{cd} (t, t_{0}) + ε_{ca} (t, t_{0})

Całkowite odkształcenie, zginanie x

ε_{x, g} = D 11^{- 1} \cdot m_{x}

Charakterystyczna nośność na docisk R_k/A'

\frac{R}{A'} = (π 2) \cdot 0.040 MN / m ² \cdot 1.197 \cdot 0.963 0.005 MN / m ²

Ciągłe ograniczenie obrotu

C_{θ} = \frac{1}{(\frac{1}{11 823} \frac{1}{359}) \cdot 2, 6} = 134 kNm / m

Ciężar własny zbiornika żelbetowego

G = 24, 0 k N / m^{3} \cdot (2 \cdot 1, 5 m \cdot 10 m + 1, 5 m \cdot 12 m) = 1152 k N / m

G_{W} = 10 k N / m^{3} \cdot 3, 5 m \cdot 12, 0 m = 420 k N / m

Ciśnienie prędkości wiatru

q = \frac{1}{2} \cdot ρ \cdot v^{2}

Ciśnienie wiatru

F_{w, \max} = c_{f} \cdot q_{h} (ze) \cdot A_{ref} = 0, 3 \cdot 0, 5 \cdot \frac{15 \cdot 12}{\cos 5 °} = 27, 10 kN

Ciśnienie wywołane wiatrem jako funkcja czasu

Δp (t) = \frac{1}{2} \cdot ρ \cdot v^{2} (t) \cdot c_{p, mean}

Czas działania nadciśnienia

t_{d} = \frac{i^{+}}{{\hat{p}}_{10}} \cdot (\frac{α^{2}}{α - 1 + e^{- α}})

Czas odporności ogniowej wg. wg DIN EN 1992-1-2, 5.3.2(4), Równ. 5.7

R = 120 \cdot {(\frac{R_{η f i} + R_{a} + R_{l} + R_{b} + R_{n}}{120})}^{1, 8}

Częstotliwość drgań własnych

f_{e} \approx - k_{f} \cdot \sqrt{\frac{63 \cdot l^{2} \cdot (12 \cdot l_{k}^{3} - 10 \cdot l_{k} \cdot l^{2} - 3 \cdot l^{3})}{w_{0, 0683 cm} \cdot l_{k}^{4} \cdot (2 \cdot l_{k} + 3 \cdot l)}} = 9, 76 Hz

Częstotliwość drgań własnych belki jednoprzęsłowej ze stałym obciążeniem

f_{e} = \frac{π}{2 \cdot l^{2}} \cdot \sqrt{\frac{EI}{m}} \Rightarrow \frac{EI}{m \cdot l^{4}} = \frac{f_{e}^{2} \cdot 4}{π^{2}}

Część obliczeniowego obciążenia stałego plus zmiennego na poziomie x

\sum_{i = x}^{n} W_{i} = portion of the factored dead plus live load at level x